组合扣件式钢管脚手架设计计算书Word格式.docx
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0.27=0.80kN/m;
作用于纵向水平杆上线荷载标准值
永久荷载:
q1=1.2×
(0.0326+0.08)=0.14kN/m,施工活荷载:
q2=1.4×
0.80=1.12kN/m
(2)纵向水平杆受力计算
每根钢管长约6.00m,按四跨连续梁计算,L=1.50m。
1)抗弯强度验算
弯矩系数KM1=-0.107,M1=KM1q1L2=-0.107×
0.14×
1.502=-0.03kN·
m
弯矩系数KM2=-0.121,M2=KM2q2L2=-0.121×
1.12×
1.502=-0.30kN·
Mmax=M1+M2=0.03+0.30=0.33kN·
m,σ=Mmax/W=0.33×
106/4490=73.50kN·
纵向杆的抗弯强度σ=73.50N/mm2<f=205N/mm2,满足要求。
2)挠度验算
挠度系数Kυ1=0.632,υ1=Kυ1q1L4/(100EI)=0.632×
(0.14/1.2)×
(1500)4/(100EI)=0.17mm
挠度系数Kυ2=0.967,υ2=Kυ2q2L4/(100EI)=0.967×
(1.12/1.4)×
(1500)4/(100EI)=1.76mm
υmax=υ1+υ2=0.17+1.76=1.93mm
纵向杆的υmax=1.93mm<[υ]=L/150=10mm与10mm,满足要求。
3)最大支座反力
Rq1=1.143×
1.50=0.24kN,Rq2=1.223×
1.50=2.05kN,
Rmax=Rq1+Rq2=0.24+2.05=2.29kN
3.横向水平杆验算
钢管自重gk1=0.0326kN/m
中间纵向水平杆传递支座反力R中=Rmax=2.29kN,
旁边纵向水平杆传递支座反力R边=Rmax/2=1.15kN
(2)横向水平杆受力计算
按单跨简支梁计算,跨度为:
L=0.80m
1)抗弯强度验算
Mmax=qL2/8+R中L/3=0.0326×
0.80×
0.80/8+2.29×
0.80/3=610000N·
mm=0.61kN·
σ=Mmax/W=610000/4490=135.86N/mm2
横向水平杆的抗弯强度σ=135.86N/mm2<f=205N/mm2,满足要求。
2)挠度验算
集中荷载产生的挠度为:
υ1=Pa(3L2-4a2)/(24EI)=2290×
267(3×
8002-4×
2672)/(24EI)=1.87mm
均布荷载产生的挠度为:
υ2=5qL4/384EI=5×
0.0326×
8004/(384EI)=0.01mm
υmax=υ1+υ2=1.87+0.01=1.88mm
横向水平杆的υmax=1.88mm<[υ]=L/150=5.33mm与10mm,满足要求。
4.横向水平杆与立杆的连接扣件抗滑验算
R=R中+R边+Gk1L/2=2.29+1.15+0.0326×
0.40=3.45kN
横向水平杆与立杆连接扣件R=3.45kN<Rc=8.0kN(Rc为扣件抗滑承载力设计值),满足要求。
5.立杆容许长细比验算
计算长度附加系数k=1.0;
考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数μ=1.50
立杆步距h=1.80m;
立杆计算长度Lo=kμh=1.0×
1.50×
1.80=2.70m=2700mm
长细比λ=Lo/i=2700/15.9=169.81
立杆长细比λ=169.81<[210],满足要求。
轴心受压稳定性系数
Lo=kμh=1.155×
1.80=3.12m=3119mm
λ=Lo/i=3119/15.9=196,
=0.188。
6.1+63.00~+110.00m型钢支承段立杆验算、型钢承载力验算、拉吊卸荷段立杆验算
立杆按各段间距增加3个步距验算(除顶层外)
6.1.1+96.40~+110.00m,拉吊段净高度为13.60m,拉吊段计算高度为13.60m,拉吊段底标高为+96.40m,脚手板铺7层。
1)脚手架结构自重:
NG1k=gkH=0.1069×
13.60=1.45kN
2)构配件自重:
NG2k=1.26+1.68+0.20=3.14kN
其中:
脚手板重量:
7×
0.40×
0.30=1.26kN
栏杆、挡脚板重量:
0.16=1.68kN
安全网重量:
13.60×
0.010=0.20kN
3)活荷载包括:
a.施工荷载:
NQk=1.50×
0.80/2×
(3.00+2.00)=3.00kN
b.风荷载标准值计算
拉吊段底离地高度+96.40m,μz=1.50;
水平风荷载标准值ωk=1.50×
1.04×
0.30=0.47kN/m2
由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:
MW=0.9×
1.4Mwk=0.9×
1.4ωkLah2/10=0.9×
1.4×
0.47×
1.80×
1.80/10=0.29kN·
m=290000N·
mm
(2)立杆稳定性验算
1)不组合风荷载时
N1=1.2(NGlk+NG2k)+1.4ΣNQk=1.2×
(1.45+3.14)+1.4×
3.00=9.71kN
N/(A)=9.71×
1000/(0.188×
424)=121.81N/mm2
2)组合风荷载时
N1=1.2(NGlk+NG2k)+0.9×
1.4ΣNQk=1.2×
(1.45+3.14)+0.9×
3.00=9.29kN
N/(A)+MW/W=9.29×
424)+290000/4490=181.13N/mm2
立杆稳定性为181.13N/mm2<f=205N/mm2,满足要求。
6.1.2+87.10~+96.40m,拉吊段净高度为9.30m,拉吊段计算高度为14.70m,拉吊段底标高为+87.10m,脚手板铺8层。
14.70=1.57kN
NG2k=1.44+1.92+0.22=3.58kN
8×
0.30=1.44kN
0.16=1.92kN
14.70×
0.010=0.22kN
拉吊段底离地高度+87.10m,μz=1.43;
水平风荷载标准值ωk=1.43×
0.30=0.45kN/m2
0.45×
1.80/10=0.27kN·
m=270000N·
(1.57+3.58)+1.4×
3.00=10.38kN
N/(A)=10.38×
424)=130.22N/mm2
(1.57+3.58)+0.9×
3.00=9.96kN
N/(A)+MW/W=9.96×
424)+270000/4490=185.08N/mm2
立杆稳定性为185.08N/mm2<f=205N/mm2,满足要求。
6.1.3+75.00~+87.10m,拉吊段净高度为12.10m,拉吊段计算高度为17.50m,拉吊段底标高为+75.00m,脚手板铺9层。
17.50=1.87kN
NG2k=1.62+2.16+0.26=4.04kN
9×
0.30=1.62kN
0.16=2.16kN
17.50×
0.010=0.26kN
拉吊段底离地高度+75.00m,μz=1.36;
水平风荷载标准值ωk=1.36×
0.30=0.42kN/m2
0.42×
1.80/10=0.26kN·
m=260000N·
(1.87+4.04)+1.4×
3.00=11.29kN
N/(A)=11.29×
424)=141.63N/mm2
(1.87+4.04)+0.9×
3.00=10.87kN
N/(A)+MW/W=10.87×
424)+260000/4490=194.27N/mm2
立杆稳定性为194.27N/mm2<f=205N/mm2,满足要求。
6.1.4悬挑段+63.00~+75.00m,计算高度75.00-63.00=12.00+3.00×
1.80=17.40m
6.1.4.1型钢支承段立杆验算
NGlk=gkH=0.1069×
17.40=1.86kN
2)构配件自重NG2k=1.62+2.16+0.26=4.04kN
栏杆、挡脚板重量9×
安全网重量:
17.40×
a.施工荷载NQk=1.50×
水平风荷载标准值ωk=μzμsω0=1.28×
0.30=0.40kN/m2
1.4Mωk=0.9×
1.80/10=0.24kN·
m=240000N·
N1=1.2(NGlk+NG2k)+1.4ΣNQk=1.2×
(1.86+4.04)+1.4×
3.00=11.28kN
N/(A)=11.28×
424)=141.51N/mm2
N1=1.2(NGlk+NG2k)+0.9×
(1.86+4.04)+0.9×
3.00=10.86kN
N/(A)+MW/W=10.86×
424)+240000/4490=189.69N/mm2
立杆稳定性为189.69N/mm2<f=205N/mm2,满足要求。
6.1.4.2型钢承载力验算
悬挑材料选采用20a号工字钢
H=200mm,b=100mm,tw=7.0mm,t=11.4mm,q=0.28kN/m,wx=236800mm3,IX=23690000mm4,S=136100mm3,
E=206000N/mm2,f=205.00N/mm2,fv=120.00N/mm2,fy=235N/mm2。
(1)抗弯强度验算
lC1=1.10m,lC2=1.00m,lC3=0.20m,N1=N2=11.28kN=11280N,γx=1.05;
Mmax=-N(lC2+lC3)-qlC12/2=-11.28×
(1.00+0.20)-0.28×
1.102/2=-13.71kN·
m=-13705400N·
σ=Mmax/γxWx=13705400/(1.05×
236800)=55.12N/mm2
悬挑型钢梁抗弯强度σ=55.12N/mm2<215.00N/mm2,满足要求。
(2)抗剪强度验算
V=2N+qlC1=11.28×
2+0.28×
1.10=22.87kN
τ=VS/Ixtw=22868×
136100/(23690000×
7.0)=18.77N/mm2
悬挑型钢梁抗剪强度τ=18.77N/mm2<120.00N/mm2,满足要求。
(3)整体稳定验算
L1=1100mm=1.10m,t=11.4mm,b=100mm,iy=21.10;
λy=L1/iy=1100.00/21.10=52.13
b=1.07-(52.132/44000)×
(235/235)=1.01,b'
=1.07-0.282/b=1.07-0.282/1.01=0.79
Mmax/b'
Wx=13705400/(0.79×
236800)=73.26N/mm2
悬挑型钢梁整体稳定性=73.26N/mm2<215.00N/mm2,满足要求。
(4)挠度验算
υmax=NlC22lC1(3-lC2/lC1)/6EI+NlC32lC1(3-lC3/lC1)/6EI+qlC14/8EI
=11280×
10002×
1100×
(3-1000/1100)/(6×
206000×
23690000)
+11280×
2002×
(3-200/1100)/(6×
+0.28×
11004/(8×
=0.89+0.05+0.01=0.95mm
悬挑型钢梁挠度υmax=0.95mm<[υ]=1100/250=4.40mm,满足要求。
(5)验算悬挑梁锚固钢筋
k=lC1/L=1.10/1.40=0.79,k1=lC3/L=0.20/1.40=0.14,k2=lC2/L=1.00/1.40=0.71
RB=-N(k2+k1)+0.5qL(1-k2)=-11280×
(0.71+0.14)+0.5×
0.28×
1400×
(1-0.792)=-9514N;
预埋锚固钢筋按两个截面同时受力计算,取φ16钢筋,As=2×
200.96=401.92mm2;
Nm=RB=9514N=9.51kN,Nm/As=9514/401.92=23.67N/mm2
锚固钢筋Nmax/As=23.67N/mm2<65N/mm2,满足要求。
(6)悬挑梁下楼板验算
悬挑梁下楼板受压尺寸100×
100mm,受压楼板为(按C25考虑)混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为:
F=9.51kN
1)楼板受冲切承载力验算
βS=2.00,ft=1.27N/mm2,hO=120-15=105mm,η=0.4+1.2/βS=1.00
σpc,m=0N/mm2,Um=2×
(100+105)+2×
(100+105)=820mm,βh=1.00,
(0.7βhft+0.25σpc,m)ηUmhO=(0.7×
1.00×
1.27+0.25×
0)×
820×
105=76.54kN
楼板受冲切承载力76.54kN>上部荷载F=9.51kN,满足要求。
2)楼板局部受压承载力验算
Ab=(0.10+0.10×
2)×
(0.10×
3)=0.09m2,Al=0.10×
0.10=0.01m2
βl=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.85×
11900=10115kN/m2,ω=0.75
ωβlfccAl=0.75×
3.00×
10115×
0.01=227.59kN
楼板局部受压承载力F=227.59kN>上部荷载F=9.51kN,满足要求。
6.2+15.00~+63.00m型钢支承段立杆验算、型钢承载力验算、拉吊卸荷段立杆验算
6.2.1+51.00~+63.00m,拉吊段净高度为12.00m,拉吊段计算高度为12.00m,拉吊段底标高为+51.00m,脚手板铺6层。
12.00=1.28kN
NG2k=1.08+1.44+0.18=2.70kN
6×
0.30=1.08kN
0.16=1.44kN
12.00×
0.010=0.18kN
拉吊段底离地高度+51.00m,μz=1.20;
水平风荷载标准值ωk=1.20×
0.30=0.37kN/m2
0.37×
1.80/10=0.23kN·
m=230000N·
(1.28+2.70)+1.4×
3.00=8.98kN
N/(A)=8.98×
424)=112.66N/mm2
(1.28+2.70)+0.9×
3.00=8.56kN
N/(A)+MW/W=8.56×
424)+230000/4490=158.61N/mm2
立杆稳定性为158.61N/mm2<f=205N/mm2,满足要求。
6.2.2+39.00~+51.00m,拉吊段净高度为12.00m,拉吊段计算高度为17.40m,拉吊段底标高为+39.00m,脚手板铺9层。
拉吊段底离地高度+39.00m,μz=1.00;
水平风荷载标准值ωk=1.00×
0.30=0.31kN/m2
0.31×
1.80/10=0.19kN·
m=190000N·
424)=141.51N/mm2
424)+190000/4490=178.56N/mm2
立杆稳定性为178.56N/mm2<f=205N/mm2,满足要求。
6.2.3+27.00~+39.00m,拉吊段净高度为12.00m,拉吊段计算高度为17.40m,拉吊段底标高为+27.00m,脚手板铺9层。
拉吊段底离地高度+27.00m,μz=0.88;
水平风荷载标准值ωk=0.88×
0.30=0.27kN/m2
0.27×
1.80/10=0.17kN·
m=170000N·
N1=1.2(NGlk+