satwe软件计算结果分析Word下载.docx
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墙、柱层间位移角的最大值。
平均层间位移角：
墙、柱层间位移角的最大值与最小值之和除2。
控制目的:
高层建筑层数多，高度大，为了保证高层建筑结构具有必要的刚度，应对其最大位移和层间位移加以控制，主要目的有以下几点：
1．保证主体结构基本处于弹性受力状态,避免混凝土墙柱出现裂缝,控制楼面梁板的裂缝数量,宽度。
2．保证填充墙,隔墙,幕墙等非结构构件的完好,避免产生明显的损坏。
3．控制结构平面规则性，以免形成扭转，对结构产生不利影响。
结构位移输出文件（WDISP.OUT）
Max-（X）、Max-（Y）----最大X、Y向位移。
（mm）
Ave-（X）、Ave-（Y）----X、Y平均位移。
Max-Dx，Max-Dy
:
X,Y方向的最大层间位移
Ave-Dx，Ave-Dy
X,Y方向的平均层间位移
Ratio-（X）、Ratio-（Y）----X、Y向最大位移与平均位移的比值。
Ratio-Dx,Ratio-Dy
最大层间位移与平均层间位移的比值
即要求：
Ratio-（X）=Max-（X）/Ave-（X）
最好<
1.2
不能超过1.5
Ratio-Dx=Max-Dx/Ave-Dx
Y方向相同
电算结果的判别与调整要点:
1．若位移比（层间位移比）超过1.2，则需要在总信息参数设置中考虑双向地震作用；
2．验算位移比需要考虑偶然偏心作用，验算层间位移角则不需要考虑偶然偏心；
3．验算位移比应选择强制刚性楼板假定，但当凸凹不规则或楼板局部不连续时，应采用符合楼板平面内实际刚度变化的计算模型，当平面不对称时尚应计及扭转影响
4．最大层间位移、位移比是在刚性楼板假设下的控制参数。
构件设计与位移信息不是在同一条件下的结果（即构件设计可以采用弹性楼板计算，而位移计算必须在刚性楼板假设下获得），故可先采用刚性楼板算出位移，而后采用弹性楼板进行构件分析。
5．因为高层建筑在水平力作用下,几乎都会产生扭转,故楼层最大位移一般都发生在结构单元的边角部位。
位移比（层间位移比）：
主要为限制结构平面布置的不规则性，以避免产生过大的偏心而导致结构产生较大的扭转效应。
见抗规3.4.2（P8），高规4.3.5（P25）及相应的条文说明。
位移比（包括层间位移比，下同）不满足规范要求，说明结构的刚心偏离质心的距离较大，扭转效应过大，结构抗侧力构件布置不合理。
见PKPM的WDISP.Out“各个工况中最大位移与层平均位移的比值”，最大层间位移与平均层间位移的比值不大于1.2。
位移比不满足规范要求时的调整方法：
1、程序调整：
SATWE程序不能实现。
2、结构调整：
只能通过调整改变结构平面布置，减小结构刚心与质心的偏心距；
调整方法如下：
1）由于位移比是在刚性楼板假定下计算的，结构最大水平位移与层间位移往往出现在结构的边角部位；
因此应注意调整结构外围对应位置抗侧力构件的刚度，减小结构刚心与质心的偏心距。
同时在设计中，应在构造措施上对楼板的刚度予以保证。
2）对于位移比不满足规范要求的楼层，也可利用程序的节点搜索功能在SATWE的“分析结果图形和文本显示”中的“各层配筋构件编号简图”中，快速找到位移最大的节点，加强该节点对应的墙、柱等构件的刚度。
节点号在“SATWE位移输出文件”中查找。
也可找出位移最小的节点削弱其刚度，直到位移比满足要求。
主要为限制结构在正常使用条件下的水平位移，确保高层结构应具备的刚度，避免产生过大的位移而影响结构的承载力、稳定性和使用要求。
见高规4.6.1、4.6.2（P30）和4.6.3及相应的条文说明。
层间位移角不满足规范要求，说明结构的上述要求无法得到满足。
但层间位移角过分小，则说明结构的经济技术指标较差，宜适当减少墙、柱等竖向构件的截面面积。
见PKPM的WDISP.out中“各工况下x，y方向最大层间位移角”
层间位移角不满足规范要求时的调整方法：
只能通过调整增强竖向构件，加强墙、柱等竖向构件的刚度。
1）由于高层结构在水平力的作用下将不可避免地发生扭转，所以符合刚性楼板假定的高层结构的最大层间位移往往出现在结构的边角部位，因此应注意加强结构外围对应位置抗侧力构件的刚度，减小结构的侧移变形。
2）利用程序的节点搜索功能在SATWE的“分析结果图形和文本显示”中的“各层配筋构件编号简图”中快速找到层间位移角超过规范限值的节点，加强该节点对应的墙、柱等构件的刚度。
二、周期比控制
新高规的4.3.5条规定，结构扭转为主的第一周期Tt与平动为主的第一周期T1
之比，A级高度高层建筑不应大于0.9；
B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑不应大于0.85。
（抗归中没有明确提出该概念，所以多层时该控制指标可以适当放松，但一般不大于1.0。
）
周期比:
即结构扭转为主的第一自振周期（也称第一扭振周期）Tt与平动为主的第一自振周期（也称第一侧振周期）T1的比值。
周期比主要控制结构扭转效应，减小扭转对结构产生的不利影响，使结构的抗扭刚度不能太弱。
因为当两者接近时,由于振动藕连的影响,结构的扭转效应将明显增大。
对于通常的规则单塔楼结构，如下验算周期比:
1）
根据各振型的平动系数大于0.5，还是扭转系数大于0.5，区分出各振型是扭转振型还是平动振型
2）
通常周期最长的扭转振型对应的就是第一扭转周期Tt，周期最长的平动振型对应的就是第一平动周期T1
3）
对照“结构整体空间振动简图”，考察第一扭转/平动周期是否引起整体振动，如果仅是局部振动，不是第一扭转/平动周期。
再考察下一个次长周期。
4）
考察第一平动周期的基底剪力比是否为最大
5）
计算Tt/T1，看是否超过0.9（0.85）
多塔结构周期比：
对于多塔楼结构，不能直接按上面的方法验算，而应该将多塔结构切分成多个单塔，按多个单塔结构分别计算。
周期、地震力与振型输出文件（WZQ.OUT）
考虑扭转耦联时的振动周期（秒）、X,Y方向的平动系数、扭转系数
振型号
周期
转角
平动系数（X+Y）
扭转系数
1
0.6306
110.18
0.99（0.12+0.88）
0.01
2
0.6144
21.19
0.95（0.82+0.12）
0.05
3
0.4248
2.39
0.06（0.06+0.00）
0.94
4
0.1876
174.52
0.96（0.95+0.01）
0.04
5
0.1718
85.00
1.00（0.01+0.99）
0.00
6
0.1355
5.03
0.05（0.05+0.00）
0.95
7
0.0994
177.15
0.97（0.97+0.00）
0.03
8
0.0849
87.63
1.00（0.00+1.00）
9
0.0752
12.73
0.03（0.03+0.00）
0.97
X方向的有效质量系数:
97.72%
Y方向的有效质量系数:
96.71%
0.4248/0.6306=0.67
<
0.9
97.72%
96.71%
>
90%
说明无需再增加振型计算
1.
对于刚度均匀的结构，在考虑扭转耦连计算时，一般来说前两个或几个振型为其主振型，但对于刚度不均匀的复杂结构，上述规律不一定存在。
总之在高层结构设计中，使得扭转振型不应靠前，以减小震害。
SATWE程序中给出了各振型对基底剪力贡献比例的计算功能,通过参数Ratio（振型的基底剪力占总基底剪力的百分比）可以判断出那个振型是X方向或Y方向的主振型，并可查看以及每个振型对基底剪力的贡献大小。
2.
振型分解反应谱法分析计算周期，地震力时，还应注意两个问题，即计算模型的选择与振型数的确定。
一般来说，当全楼作刚性楼板假定后，计算时宜选择“侧刚模型”进行计算。
而当结构定义有弹性楼板时则应选择“总刚模型”进行计算较为合理。
至于振型数的确定，应按上述[高规]5.1.13条（高层建筑结构计算振型数不应小于9,抗震计算时,宜考虑平扭藕连计算结构的扭转效应,振型数不小于15,对于多塔楼结构的振型数不应小于塔楼数的9倍,且计算振型数应使振型参与质量不小于总质量的90%）执行，振型数是否足够，应以计算振型数使振型参与质量不小于总质量的90%作为唯一的条件进行判别。
（[耦联]取3的倍数，且≤3倍层数，[非耦联]取≤层数，直到参与计算振型的[有效质量系数]≥90％）
3.
如同位移比的控制一样，周期比侧重控制的是侧向刚度与扭转刚度之间的一种相对关系，而非其绝对大小，它的目的是使抗侧力构件的平面布置更有效、更合理，使结构不致于出现过大（相对于侧移）的扭转效应。
即周期比控制不是在要求结构足够结实，而是在要求结构承载布局的合理性。
考虑周期比限制以后，以前看来规整的结构平面，从新规范的角度来看，可能成为“平面不规则结构”。
一旦出现周期比不满足要求的情况，一般只能通过调整平面布置来改善这一状况，这种改变一般是整体性的，局部的小调整往往收效甚微。
周期比不满足要求，说明结构的扭转刚度相对于侧移刚度较小，总的调整原则是要加强外圈结构刚度、增设抗震墙、增加外围连梁的高度、削弱内筒的刚度。
4.
扭转周期控制及调整难度较大，要查出问题关键所在，采取相应措施，才能有效解决问题。
a）扭转周期大小与刚心和形心的偏心距大小无关，只与楼层抗扭刚度有关；
b）剪力墙全部按照同一主轴两向正交布置时，较易满足；
周边墙与核心筒墙成斜交布置时要注意检查是否满足；
c）当不满足周期限制时，若层位移角控制潜力较大，宜减小结构竖向构件刚度，增大平动周期；
d）当不满足周期限制时，且层位移角控制潜力不大，应检查是否存在扭转刚度特别小的层，若存在应加强该层的抗扭刚度；
e）当不满足扭转周期限制，且层位移角控制潜力不大，各层抗扭刚度无突变，说明核心筒平面尺度与结构总高度之比偏小，应加大核心筒平面尺寸或加大核心筒外墙厚，增大核心筒的抗扭刚度。
f）当计算中发现扭转为第一振型，应设法在建筑物周围布置剪力墙，不应采取只通过加大中部剪力墙的刚度措施来调整结构的抗扭刚度。
周期比：
主要为限制结构的抗扭刚度不能太弱，使结构具有必要的抗扭刚度，减小扭转对结构产生的不利影响。
见高规4.3.5及相应的条文说明。
周期比不满足规范要求，说明结构的抗扭刚度相对于侧移刚度较小，扭转效应过大，结构抗侧力构件布置不合理。
见PKPM的W2Q.out中“周期”。
周期比不满足规范要求时的调整方法：
只能通过调整改变结构布置，提高结构的抗扭刚度。
由于结构外围的抗侧力构件对结构的抗扭刚度贡献最大，所以总的调整原则是加强结构外围墙、柱或梁的刚度，或适当削弱结构中间墙、柱的刚度。
利用结构刚度与周期的反比关系，合理布置抗侧力构件，加强需要减小周期方向（包括平动方向和扭转方向）的刚度，削弱需要增大周期方向的刚度。
当结构的第一或第二振型为扭转时，可按以下方法调整：
1）SATWE程序中的振型是以其周期的长短排序的。
2）结构的第一、第二振型宜为平动，扭转周期宜出现在第三振型及以后。
见抗规3.5.3（P10）条3款及条文说明“结构在两个主轴方向的动力特性（周期和振型）宜相近”。
3）当第一振型为扭转时，说明结构的抗扭刚度相对于其两个主轴（第二振型转角方向和第三振型转角方向，一般都靠近X轴和Y轴）的抗侧移刚度过小，此时宜沿两主轴适当加强结构外围的刚度，并适当削弱结构内部的刚度。
4）当第二振型为扭转时，说明结构沿两个主轴方向的抗侧移刚度相差较大，结构的抗扭刚度相对其中一主轴（第一振型转角方向）的抗侧移刚度是合理的；
但相对于另一主轴（第三振型转角方向）的抗侧移刚度则过小，此时宜适当削弱结构内部沿“第三振型转角方向”的刚度，并适当加强结构外围（主要是沿第一振型转角方向）的刚度。
5）在进行上述调整的同时，应注意使周期比满足规范的要求。
6）当第一振型为扭转时，周期比肯定不满足规范的要求；
当第二振型为扭转时，周期比较难满足规范的要求。
三、层刚度比控制
1．抗震规范附录E2.1规定，筒体结构转换层上下层的侧向刚度比不宜大于2；
2．高规的4.4.2条规定，抗震设计的高层建筑结构，其楼层侧向刚度不宜小于相临上部楼层侧向刚度的70%或其上相临三层侧向刚度平均值的80%；
3．高规的5.3.7条规定，高层建筑结构计算中，当地下室的顶板作为上部结构嵌固端时，地下室结构的楼层侧向刚度不应小于相邻上部结构楼层侧向刚度的2倍；
4．高规的10.2.3条规定，底部大空间剪力墙结构，转换层上部结构与下部结构的侧向刚度，应符合高规附录E的规定：
E.0.1）底部大空间为一层的部分框支剪力墙结构，可近似采用转换层上、下层结构等效刚度比γ表示转换层上、下层结构刚度的变化，非抗震设计时γ不应大于3，抗震设计时不应大于2。
E.0.2）底部大空间层数大于一层时，其转换层上部框架-剪力墙结构的与底部大空间层相同或相近高度的部分的等效侧向刚度与转换层下部的框架-剪力墙结构的等效侧向刚度比γe宜接近1，非抗震设计时不应大于2，抗震设计时不应大于1.3。
刚度比指结构竖向不同楼层的侧向刚度的比值（也称层刚度比），该值主要为了控制高层结构的竖向规则性，以免竖向刚度突变，形成薄弱层。
对于地下室结构顶板能否作为嵌固端，转换层上、下结构刚度能否满足要求，及薄弱层的判断，均以层刚度比作为依据。
[抗规]与[高规]提供有三种方法计算层刚度，即剪切刚度（Ki=GiAi/hi）、剪弯刚度（Ki=Vi/Δi）、地震剪力与地震层间位移的比值（Ki=Qi/Δui）。
通常选择第三种算法。
刚度的正确理解应为产生一个单位位移所需要的力
建筑结构的总信息（WMASS.OUT）
===============================================================
各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息
……
Ratx1，Raty1:
X，Y方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的
比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者
==============================================================
Ratx1、Raty1>
1
规范对结构层刚度比和位移比的控制一样，也要求在刚性楼板假定条件下计算。
对于有弹性板或板厚为零的工程，应计算两次，在刚性楼板假定条件下计算层刚度比并找出薄弱层，然后在真实条件下完成其它结构计算。
层刚比计算及薄弱层地震剪力放大系数的结果详建筑结构的总信息WMASS.OUT。
一般来说，结构的抗侧刚度应该是沿高度均匀或沿高度逐渐减少，但对于框支层或抽空墙柱的中间楼层通常表现为薄弱层，由于薄弱层容易遭受严重震害，故程序根据刚度比的计算结果或层间剪力的大小自动判定薄弱层，并乘以放大系数，以保证结构安全。
当然，薄弱层也可在调整信息中通过人工强制指定。
对于上述三种计算层刚度的方法，我们应根据实际情况进行选择：
对于底部大空间为一层时或多层建筑及砖混结构应选择“剪切刚度”；
对于底部大空间为多层时或有支撑的钢结构应选择“剪弯刚度”；
而对于通常工程来说，则可选用第三种规范建议方法，此法也是SATWE程序的默认方法。
刚度比：
主要为限制结构竖向布置的不规则性，避免结构刚度沿竖向突变，形成薄弱层。
见抗规3.4.2（P8），高规4.4.2（P28）及相应的条文说明；
对于形成的薄弱层则按高规5.1.14（P39）予以加强。
见PKPM的WMASS.out中“各层刚心，偏心率，相邻层侧移刚度比”
刚度比不满足规范要求时的调整方法：
如果某楼层刚度比的计算结果不满足要求，SATWE自动将该楼层定义为薄弱层，并按高规5.1.14将该楼层地震剪力放大1.15倍。
如果还需人工干预，可按以下方法调整：
1）适当降低本层层高，或适当提高上部相关楼层的层高。
2）适当加强本层墙、柱和梁的刚度，或适当削弱上部相关楼层墙、柱和梁的刚度。
四、层间受剪承载力之比控制
新高规的4.4.3条和5.1.14条规定，A级高度高层建筑的楼层层间抗侧力结构的受剪承载力不宜小于其上一层受剪承载力的80％，B级高度不应小于75％。
*************************************************************
楼层抗剪承载力、及承载力比值
Ratio_Bu:
表示本层与上一层的承载力之比
Ratio_Bu>
0.8（0.75）
如不符，说明本层为薄弱层，加强
软件实现方法:
层间受剪承载力的计算与砼强度、实配钢筋面积等因素有关，在用SATWE软件接PK出施工图之前，实配钢筋面积是不知道的，因此SATWE程序以计算配筋面积代替实配钢筋面积。
目前的SATWE软件在《结构设计信息》（WMASS.OUT）文件中输出了相邻层层间受剪承载力之比的比值，该比值是否满足规范要求需要设计人员人为判断。
层间受剪承载力比：
主要为限制结构竖向布置的不规则性，避免楼层抗侧力结构的受剪承载能力沿竖向突变，形成薄弱层。
见抗规3.4.2（P8），高规4.4.3（P28）及相应的条文说明；
对于形成的薄弱层应按高规5.1.14（P39）予以加强。
见PKPM的WMASS.out的最后几行“楼层抗剪承载力及承载力比值”一般不小于0.8。
层间受剪承载力比不满足规范要求时的调整方法：
在SATWE的“调整信息”中的“指定薄弱层个数”中填入该楼层层号，将该楼层强制定义为薄弱层，SATWE按高规5.1.14将该楼层地震剪力放大1.15倍。
如果还需人工干预，可适当提高本层构件强度（如增大配筋、提高混凝土强度或加大截面）以提高本层墙、柱等抗侧力构件的抗剪承载力，或适当降低上部相关楼层墙、柱等抗侧力构件的抗剪承载力。
几个参数的调整涉及构件截面、刚度及平面位置的改变，在调整过程中可能相互关联，应注意不要顾此失彼。
五、刚重比控制
（高规5.4.4条）
1．对于剪力墙结构,框剪结构,筒体结构稳定性必须符合下列规定:
（见规范）
2．对于框架结构稳定性必须符合下列规定:
Di*Hi/Gi>
=10
结构的侧向刚度与重力荷载设计值之比称为刚重比。
它是影响重力二阶（p-Δ）
效应的主要参数,且重力二阶效应随着结构刚重比的降低呈双曲线关系增加。
高层建筑在风荷载或水平地震作用下,若重力二阶效应过大则会引起结构的失稳倒塌，故控制好结构的刚重比，则可以控制结构不失去稳定。
=============================================================
结构整体稳定验算结果
X向刚重比EJd/GH**2=
47.79
Y向刚重比EJd/GH**2=
41.49
该结构刚重比EJd/GH**2大于1.4,能够通过高规（5.4.4）的整体稳定验算
该结构刚重比EJd/GH**2大于2.7,可以不考虑重力二阶效应
1．按照下式计算等效侧向刚度：
高规5.4.1
2．对于剪切型的框架结构,当刚重比大于10时，则结构重力二阶效应可控制在20%以内,结构的稳定已经具有一定的安全储备；
当刚重比大于20时,重力二阶效应对结构的影响已经很小,故规范规定此时可以不考虑重力二阶效应。
3．对于弯剪型的剪力墙结构、框剪结构、筒体结构，当刚重比大于1.4时，结构能够保持整体稳定；
当刚重比大于2.7时，重力二阶效应导致的内力和位移增量仅在5%左右，故规范规定此时可以不考虑重力二阶效应。
4．高层建筑的高宽比满足限值时，可不进行稳定验算，否则应进行。
5．当高层建筑的稳定不满足上述规定时，应调整并增大结构的侧向刚度。
刚重比：
规范上限主要用于确定重力荷载在水平作用位移效应引起的二阶效应是否可以忽略不计。
见高规5.4.1（P42）和5.4.2及相
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