吉利中学教学楼模板施工设计方案Word格式.docx
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1、梁模上下节门型架连接要牢固稳靠,每榀门架的两侧设置交叉支撑,底层通长连续设置Φ48钢管作水平加固杆。
2、门架可调底座调节螺杆伸出长度不宜超过200mm。
3、门架支撑的外侧周边连续设置剪刀撑,主梁支撑外侧连续设置剪刀撑,其水平间距为5m,对地倾角一般为45°
。
4、钢管脚手架按JGJ130-2001的有关构造要求进行搭设。
四、模板的制作、安装与拆除
(一)保证质量的技术措施
1、施工前应认真熟悉设计图纸、会审记录、有关技术资料和构造大样图。
并熟悉经公司技术负责人审批的模板施工组织设计。
2、根据设计图纸作好测量放线工作。
准确地标定测量数据,如标高、轴线等。
3、合理地选择模板的安装顺序,保证模板的强度、刚度及稳定性。
一般情况下,模板应自下而上安装。
4、模板的支柱,应在同一条坚向中心线上,支柱必须坐落在坚实的承载体。
竖向模板及其支架的支承部分,应有足够的支承面积。
5、模板在安装过程中,应随时进行检查,严格控制刚度、垂直度、平整度、中心线、标高及各部分尺寸。
6、安装模板及其支架过程中,必须设置足够的临时设施、以免倾覆。
7、梁跨度等于及大于4m时,要在中部起拱,如无设计要求时,起拱高度为梁跨度的1‰~3‰。
主次梁交接时,先主梁起拱,后次梁起拱。
8、梁、柱接头处支模要用木制柱箍支模,用螺栓夹紧枋木。
不得采用将模板用铁钉直接钉在柱上的做法。
9、房屋周边边梁的外侧板要用木枋固定,并用螺栓穿过梁内设套管,收紧螺栓使梁截面宽度不致内、外变形。
10、安装模板中,采用铁板作模板时,不得重叠搭接,并且周边要用铁钉固定。
11、楼板的模板安装完毕后,要测量标高。
12、浇筑混凝土时,随时注意观察模板受荷后的情况,发现位移、下沉、漏浆、支撑振动等现象,应及时采取有效措施予以处理。
(二)门架作底部支撑的施工技术措施
1、门架安装前,应先检查门架及其构配件的材质、性能、规格是否符合材料规范的要求。
2、搭架前要根据各大梁边线,在基础上将门型架纵横向的位置线,可调底座的安装位置弹在底板砼上面,从柱子边5—10cm开始安放门型架,排列整齐、顺直,间距离均匀。
3、门架立杆基础应平整、坚实、可靠。
4、在门架立杆底部应设置可调底座,在门架立杆顶部应设置可调托座。
5、门架搭设完毕后应先按规范检查其垂直度和水平度。
6、检查好支撑架后再铺木枋、底模等。
7、要严格按照程序施工。
搭设完梁支模架再搭设板支模架;
确保板模板承受的荷载不支承到梁模板上去;
梁、板支模架要用钢管扣结成一个整体受力体系,且与已浇的砼柱、外墙等顶紧、箍紧。
8、门架搭设完毕后应经安全负责人组织检查验收合格并签章后,方可进入下一道工序。
9、浇砼前再次全面检查,对未按施工方案之处要逐一进行整改、加固处理,确保万无一失。
(三)安全技术措施
1、模板安装工人必须严格按模板施工方案进行,不能任意变动。
并认真遵守模板工程的安全操作规程。
2、支设4m以上的立柱模板和梁模板时,应搭设工作台,不足4m的,可使用马凳操作,不准站在柱模板上操作和在梁底模上行走。
3、安装二层及二层以上的外围柱及梁模板应先搭设脚手架或安全网。
4、水平拉杆不准钉在棚架或跳板上。
5、模板及其支撑系统在安装过程中,必须设置临时固定设施,严防倾覆。
6、模板没有固定前,不得进行下道工序。
禁止利用拉杆或支撑攀登上下。
7、上下传送模板、顶架要小习,人不能在同一直线上站立。
尺寸过长的模板、顶架不得在吊篮上提升运载。
(四)模板验收
1、模板工程依据《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204—2002、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规程》JGJ128—2000和本施工方案的有关要求进行模板的量化验收。
2、模板工程验收程序,先由质安员组织班组长进行自检,再由工程技术负责人组织施工员、质安员、木工班组长等有关技术人员,会同监理工程师(或建设单位项目技术负责人)进行验收签证,方能进行下一道工序。
(五)模板拆除的技术措施
1、拆除模板时应严格遵守“拆模作业”要点的规定,经施工技术人员检查,方可拆除。
并应按结构程序分段,实行控制性作业。
2、拆除楼板支撑前必须对同条件养护砼试件进行检测,待砼强度值达到规定要求,并报监理审批,批准后方可拆模。
底模,在混凝土强度符合下表规定后,方可拆除。
结构类型
结构跨度(m)
按设计的混凝土强度标准植的百分率计(%)
板
≤2
50
>2,≤8
75
>8
100
梁、拱、壳
≤8
悬壁构件
>2
3、正在施工浇捣的楼板其下一层楼板的支顶不准拆除。
4、工作前应事先检查所使用的工具是否牢固,搬手等工具必须用绳链系挂身上,工作时思想要集中,防止钉子所脚和从空中滑落。
5、拆除平台、楼层板的底模时,每人应有足够工作面,数人同时操作时应科学分工,统一信号和行动;
并应设临时支撑,防止大片模板坠落,尤其是拆支柱时,操作人员应站在门窗洞口外拉拆,更应严防模板突然全部掉落伤人。
拆除时应逐块拆卸,不得成片松动和撬落或拉倒。
6、高处模板的拆除,应有专人指挥和切实可靠的安全措施,并在下面标出作业区,严禁非操作人员进入作业区。
操作人员应系好安全带,禁止站在模板的横拉杆上操作,拆下的模板应集中吊运,并多点捆牢,不准向下乱扔。
7、拆模板应采用长撬棍,操作人员应站在侧面,严禁在同一垂直面上操作,模板下落或侧倒处不得通行。
严禁大面积撬落和拉倒模板。
8、拆除4m以上模板时,应搭脚手架或操作平台,开设防护栏杆。
9、已拆除的模板、门架、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放,严防操作人员因扶空、踏空而坠落。
10、遇上六级以上大风时,应暂停室外的高空作业。
有雨时应先清扫施工现场,不滑时再进行工作。
五、模板工程的安全操作规程
1、梁及平板模板安装就位时,要在支架搭设稳固,板下横楞与支架牢固后进行。
2、使用电锯前应进行检查,电锯要有尾刀和安全防护罩,锯片要平整不得有裂口或连续缺两齿,螺丝应上紧。
电缆接线要绝缘良好,并遵守“一机一闸一箱一漏”的电保护措施。
3、操作电锯要戴防护眼镜,站在锯片一侧,禁止站在与电锯同一直线上,手臂不得跨越锯片。
操作时不得用力过猛,不得将木料左右板动或抬高。
遇硬节应慢推。
遇铁钉要停机处理。
如发生锯线走位,不要强行扭板,应停机纠正。
木料将要锯至尾端时,应用推棍,或由接料人员将木料锯完。
不足50厘米的短料和厚度超过锯片半径的料禁止上锯。
清理木碎糠应停机后用木棍及时清除。
4、遇上六级以上大风时,应暂停室外的高空作业。
5、拆除模板一般就采用长撬扛,严禁操作人员站在正拆除的模板上。
严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒。
操作者应集中精神,站在有利的位置上。
6、拆模间隙时,应将已活动的模板、立杆、支撑等固定牢固。
严防突然掉落,倒塌伤人。
7、在砼楼板上有预期留洞口的要盖严密。
8、已拆除的模板、立杆、支撑应妥善堆放,严防操作人员因扶空、踏空而坠落。
并不准堆放于外棚架桥板上。
9、模板工程完工后的材料应由提升机传下,过长的材料由人龙传送。
严禁高空抛掷。
六、模板支撑系统设计计算
(一)、计算依据
1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规程》JGJ128—2000;
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001
6、《结构静力计算用表》。
(二)、模板支撑系统设计计算
楼面模板支撑系统采用开平市亿利牌钢管门式架进行搭设。
《梁模板》
主梁的模板支架搭设方式均采用双体品字排列法搭设,计算最大梁:
梁截面为300×
950,支承梁底模的内楞选用80mm×
模板的传力体系:
楼面荷载及结构自重→底模→内楞木→外楞木→门架顶托→楼地面
1、梁底模板计算
选取规格为2000×
250×
20的梁底模板作为计算单元,按五跨连续梁计算,计算简图如图1。
(1)荷载计算
a、模板自重标准值:
5×
0.02×
0.30=0.030kN/m
b、新浇筑混凝土自重标准值:
24×
0.30×
0.95=4.8kN/m
图1梁底模板计算简图
q
c、钢筋自重标准值:
1.5×
0.95=0.3kN/m
d、振捣混凝土时产生的荷载标准值:
2×
0.30=0.6kN/m
q=1.2×
(0.030+4.8+0.3)+1.4×
0.6=6.71kN/m
按《结构静力计算用表》进行计算,
则:
Mmax=0.105ql2=0.105×
6710×
0.42=113N.m
(2)强度验算
截面惯性矩I=
×
h3=
203=166667mm4
截面抵抗矩W=
h2=
202=16667mm3
∴σmax=Mmax/W=113×
103/16667=6.8N/mm2
查《建筑施工手册》,木材的抗弯强度设计值fm=13N/mm2
∵fm=13N/mm2>
σmax=6.8N/mm2
∴满足要求。
(2)挠度验算
查《建筑施工手册》,常用松木的弹性模量E=9000N/mm2
ωmax=0.644×
=0.644×
=0.7mm
[ω]=l/250=400/250=1.6mm>
ωmax=0.7mm
∴挠度验算符合要求。
2、梁侧模板计算
梁高950mm,侧模由多块模板拼装而成,立档间距为400mm,选取规格为2000×
200×
20的梁侧模板作为计算单元,按五跨连续梁计算。
a、振捣混凝土时产生的荷载标准值:
按《建筑施工手册》第四版8-6-2-1取4KN/m2。
∴200mm宽侧模承受侧压力为:
4×
0.2=0.8KN/m
b、新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值:
F=
=0.22×
1.0×
=64.7KN/m2
=
=24×
0.8=19.2KN/m2
以上两者取较小值,F=19.2KN/m2
19.2×
0.2=3.84KN/m
3.84+1.4×
0.8=5.728kN/m
5728×
0.42=96N.m
203=133333mm4
202=13333mm3
∴σmax=Mmax/W=96×
103/13333=7.2N/mm2
σmax=7.2N/mm2
(3)挠度验算
=1.2mm
ωmax=1.2mm
3、梁底内楞木计算
梁底内楞选用80×
80枋木,间距为0.4m,支承于内楞的外楞选用80×
80枋木,间距为610mm,计算简图如图2。
(1)荷载计算(直接计算荷载设计值)
a、模板及支架自重:
G1=1.2×
(0.5×
0.4×
1.83)/0.6=0.732kN/m
b、新浇筑钢筋混凝土自重:
板传来自重:
G2=1.2×
[(24+1.1)×
1.83×
0.1]/0.6=3.675kN/m
图2梁底内楞计算简图
梁自重:
G3=1.2×
(24+1.5)×
(0.95-0.1)×
0.4=8.568kN/m
C、施工人员及施工设备荷载标准值:
按《建筑施工手册》规定取2.5kN/㎡
∴Q=1.4×
2.5×
0.4=1.4
q=0.732+3.675+8.568+1.4=14.375kN/m
按《结构静力计算用表》进行计算(如图3),得Mmax=0.4kN.m
d、另施工人员及施工设备荷载标准值取集荷载2.5kN再行验算:
2.5=3.5kN
则q=0.732+3.675+8.568=12.975kN/m
按《结构静力计算用表》进行计算(如图4),得Mmax=0.7kN.m
803=3413333mm4
802=85333mm3
∴σmax=Mmax/W=700×
103/85333=8.2N/mm2
∵σmax<
fm=13N/mm2
∴强度满足要求。
ω1max=0.677×
=0.677×
=0.4mm
ω2max=1.146×
=1.146×
=0.3mm
ωmax=ω1max+ω2max=0.7mm
[ω]=l/250=610/250=2.4mm>
图3内楞内力图
图4内楞内力图
4、梁底外楞木计算
支承于内楞的外楞选用两根80×
80枋木坚排,间距为610mm,门架间距为914mm,计算简图如图5。
图5梁底外楞计算简图
如图4所示梁底内楞传来最大荷载,P=R=6.3kN
按《结构静力计算用表》进行计算(如图6),得Mmax=1.7kN.m
1603=27306667mm4
1602=341333mm3
∴σ=Mmax/W=1700×
103/341333=4.9N/mm2
图6外楞内力图
查《建筑施工手册》,常用松木的弹性模量E=9000N/mm2
=1.466×
[ω]=l/250=914/250=3.6mm>
0.3mm
∴挠度满足要求。
5、门式钢管支架的稳定承载验算
如图6所示,外楞木传来最大何载为:
N1=17.9KN
(2)脚手架自重(计算设置纵横向水平加固杆一例)
每跨距内(914mm),脚手架构配件及其重量产生的轴向力为:
门架
2榀
0.224×
2=0.448
kN
交叉支撑
4副
0.04×
4=0.16
连接棒
2个
0.006×
2=0.012
可调底座
0.035×
2=0.07
可调托座
0.045×
2=0.09
水平加固杆
0.038×
(1.219+0.914)=0.081
旋转扣件
0.0145×
2=0.029
合计(NGK1+NGK2)
0.89
∴作用于一榀门架的轴向力设计值为
N=N1+1.2×
(NGK1+NGK2)=24+1.2×
0.89=25.1kN
查《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ128-2000)表B.0.5得:
一榀门架的稳定承载力设计值Nd=40.16kN
∵N≤Nd
∴门式钢管支架稳定承载能力满足要求。
6、地基与基础
首层楼面模板支撑架支撑在地骨上,满足《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ128-2000)的要求,不另作计算。
《板模板》
楼板采用双体排列法搭设,支承梁底模的内楞选用70mm×
70mm松木枋,间距为400mm,外楞选用80mm×
1、楼板底模搭设方式与梁相同,且截面较少,所以不另作计算。
2、板底内楞木计算
板底内楞选用70×
70枋木,间距为0.4m,支承于内楞的外楞选用80×
80枋木,间距为1219mm,计算简图如图7。
图7板底内楞计算简图
0.5×
0.4=0.24kN/m
0.1=1.205kN/m
c、施工人员及施工设备荷载标准值取均布荷载2.5kN行验算:
Q=1.4×
0.4=1.4kN
∴q=0.24+1.205+1.4=2.845kN/m
按《结构静力计算用表》进行计算(如图8),得Mmax=0.5kN.m
703=2000833mm4
702=51767mm3
∴σ=Mmax/W=500×
103/51767=9.6N/mm2
图8板底内楞内力图
=4.5mm
[ω]=l/250=1219/250=4.9mm>
4.5mm
《柱模板》
该工程框架,首层柱净高5米,取最多相同截面的(Z8、Z9)500×
600柱来计算。
采用衫木板支模,板材厚度为20mm,搁栅枋木截面50×
50mm,间距为400mm,柱箍仿木截面50×
80mm,间距为500mm。
混凝土浇筑是采用流槽或串筒分层浇灌,用插入式振动器分层捣实,每层浇灌厚度为1.2米。
混凝土容重25KN/m3,杉木自重4~6KN/m3。
1、荷载计算:
混凝土对侧面模板的最大压力:
当H≥RP=γ·
R=25×
0.75=18.75(KN/m2)
式中:
P——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力(KN/m2)。
γ——混凝土容重(KN/m3)。
R——插入式振动器的作用半径(m),一般取R=0.75m。
H——混凝土浇筑层厚度(m)。
2、倾倒混凝土产生的水平荷载:
查表一取2KN/m2
3、振捣混凝土时产生的侧压力为4KN/m2
总侧压力为:
1.2×
18.75+1.4×
(2+4)=30.9KN/m2
柱模板的线荷载为:
q=0.6×
30.9=18.54KN/m
(一)模板验算:
已知杉木的抗弯强度设计值fm=14N/mm2,抗剪强度设计值fv=1.4N/mm2,弹性模量E=9000N/mm2。
1)模板的抗弯强度必须满足:
σm=Mmax/Wn≤1.3fm
模板所受的最大弯矩(近似按五跨连续梁计算)
Mmax=-1/11ql02=-1/11×
18.54×
0.42=-0.27KN-m
模板的抵抗矩Wn=bh2/6=600×
202/6=40000mm2
模板最大弯应力:
σm=Mmax/Wn=0.27×
106/40000=6.75N/mm2<
1.3fm
=1.3×
14=18.20N/mm2(满足要求)
2)模板抗剪强度必须满足:
τmax=Vmax×
s/Ib≤1.3fv
s—进似采用螺栓或钉的间距(mm)
I—截面惯性矩(mm4)
b—截面宽度(mm)
模板所受的最大剪力:
Vmax=0.6ql0=0.6×
0.4=4.45KN
I=bh3/12=600×
203/12=400000mm4
模板最大剪应力:
τmax=Vmax×
s/Ib=4450×
400/400000×
600=0.007N/mm2
≤1.3fv=1.3×
1.4=1.82N/mm2(满足要求)
3)挠度验算:
验算挠度时,荷载仅采用新浇混凝土侧压力的标准荷载
q=0.6×
18.75=11.25KN/m
203/12=400000(mm4)
w=0.967×
(ql4/100EI)
=0.967×
(11.25×
4004/100×
9000×
400000)
=0.77mm
允许挠度[w]=L/250=600/250=2.4mm>
w=0.77mm(满足要求)
(二)柱箍验算:
作用在柱箍枋木上的线荷载为:
q=0.5×
30.9=13.91KN/m
1)抗弯强度验算:
柱箍枋木所受的最大弯矩
Mmax=1/12·
ql02=1/12×
13.91×
0.52=0.29KN-m
枋木的抵抗矩Wn=bh2/6=50×
802/6=53333mm2
枋木的最大弯应力:
σm=Mmax/Wn=0.29×
106/53333=5.4N/mm2<
2)抗剪强度验算:
柱箍所受的最大剪力:
Vmax=1/2·
ql0=0.5×
0.5=3.48KN
I=bh3/12=