高层外墙脚手架搭设方案Word格式文档下载.doc
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5）在使用过程中,发现有显著变形、沉降、拆除杆件和拉结以及安全隐患存在的情况时。
八、脚手架的使用规定:
l、施工荷载控制在2KN/m2以内;
结构作业面为一层,装修作业面控制在两层;
2、在架面上堆放的材料应码放整齐稳固,不影响施工人员的通行和操作,严禁上架人员在架面上奔跑、退行或倒退拉车;
3、在作业中,禁止随意拆除脚手架的基本构件杆件。
整体性杆件、连接、紧固件和连墙件。
确因操作需要临时拆除时,必须经主管人员同意,采用相应措施,并在作业完毕后,及时予以恢复;
4、作业人员在架上的最大作业高度应以可以正常操作为度,禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度:
5、工人在架上作业中,应注意自我安全保护和他人的安全,避免发生碰撞、闪失和落物。
严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息；
6、人员上下脚手架必须设安全防护的出入通道,严禁攀援脚手架上下；
7、每班工人上架作业时应先行检查有无影响安全作业的问题存在,在排除解决后方可开始作业。
在作业中发现有不安全的情况和迹象时,应立即停止作业进行检查,解决后才能恢复正常作业；
发现有异常和危险情况时,应立即通知所有架上人员撤离;
8、在每步架的作业完成后,必须将架上剩余材料物品移至上（下）步架或室内;
每日收工前应清理架面,将架面上的材料物品堆放整齐,垃圾清运出去;
在作业期间,应及时清理落入安全网内的材料和物品,在任何情况下,严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。
九、脚手架的避雷措施:
脚手架搭设至顶后在脚手架四角立杆上设置1米高的ф32×
3度锌钢管作避雷针,并将上层钢杆全部拉通与建筑物避雷网连通。
十、脚手架的拆除
1、脚手架的拆除原则上在搭设零点线上拆除。
2、拆除前,操作班组对脚手架进行检查,确认无严重损坏情况后,方可进行拆除。
3、如遇风雨等特殊气候,不应进行脚手架的拆除,夜间实施拆除作业,应具备良好的照明设备。
4、拆除前应进行分项工程的安全技术交底,由工程部组织验收,并有书面记录。
5、脚手架拆除时,作业区及进出口必须设置警戒标志,派专人监护,严禁非作业人员进入。
6、拆除人员必须按高处作业规定配带安全防护用品,杜绝违章作业,进入岗位后进行检查,加固松动部位,清除步层内滞留的材料、物件及垃圾块,所有清理物应先安全输送到地面,禁高处抛掷,拆除的杆件应自上而下传递或用滑轮和绳索运送,不得从架子上向地面随便抛落。
7、拆除的顺序按搭设的反程序进行:
安全网→竖挡笆→垫铺笆→防护栏杆→隔棚→斜杆→连墙杆→小横杆→大横杆→立杆。
认真做到一步一清,一杆一洁,不允许分立面拆除或上、下二步同时拆除。
8、所有连墙杆、斜立杆,隔离措施,登高措施必须随脚手架步层拆除同步进行下降,不准先行拆除。
9、所有杆件、扣件在拆除时应分离,不允许杆件上附着扣件输送地面,或两杆同时拆下输送地面。
10、脚手架拆至地面,应及时清除脚手架的地下物件,输送至地面的所有杆件、扣件等,应按类堆放整理。
十一、双排脚手架计算书
a）、计算简图:
lhb
○○
la
b1
○○○○○○○○○○
○○○○○○○○○○lb
lal
（i）基本数据:
本工程采用双排扣件式钢管脚手架,钢管为φ48×
3.5,脚手架总高度100m,立杆横距lb=1.05m,立杆纵距la=2.0m,步长h=1.5m,内立杆距建筑物外墙距离bl=0.20m。
立杆截面调整系数KA=0.85（立管采用单根钢管时）,脚手架连墙距2步3跨,H1=2h=3.0m，Ll=3×
2.0=6.0m。
结构施工层数1层。
la＝2.Om，1b=1.05m,脚手板4层,则NGK2=3.933KN。
la=2.Om,lb=1.05m,QK=3KN/m2,同时施工l层得NQK=8.4KN。
H=1.5m,la=2.Om,得QCKI＝0.495KN。
（ii）不考虑风荷时整体稳定验算:
四层设一排吊点,n=4×
3/1.5=8,取n=8
1.压杆的轴心压力N:
N=1.2（nNcKI）+1.4NQK
=1.2×
（8×
O.495+3.933）+1.4×
8.4
=21.23KN。
2.换算细长比μ:
lb=1.05m,H1=2h,μ=H1/（b/2）=25。
3.压杆细长比μ:
Ib=1.05m,H1=2h=3.m,λx=6.86。
4.换算细长比
λox=μλx
=25×
6.86
=171.50
5.稳定性系数:
Ψ=0.2415。
6.整体稳定验算:
四层脚手架高度H=4×
3=12m:
高度调整系数H<
25m,
KH=0.8
N/ΨA=21.23×
103/（0.2415×
489×
2）
=101.2N/㎜2
KAKHf=O.85×
0.8×
205
=139.4N/mm2
KAKHf>
N/ΨA安全。
（iii）验算连墙点抗风强度:
1.风压标准值:
风压系数βz=1.79（按100m高,c类）
脚手架体型系数μstw
双排脚手架n1=2
脚手架挡风系数Ψ,
h=1.5,1a=2.0,Ψ=0.092
GBJ9-87表6.3.1的36项（b）
ω0d2=0.5×
0.0482
=0.001152<
0.002,
则μs=+1.2。
由Ψ＝O.092,1b/h＼1.05/1.8<
1
得η＝1.0
μstw=Ψμ[（1-ηn）/（1-η）]
=Ψμs（1-η）=0.092×
1.2×
（1+1）
=0.048
w=O.75β2μ2μstwωO
=O.75×
1×
1.79×
O.048×
O.5
=0.032
风荷载对每个连墙点产生的拉力或压力
Nt=1.4H1L1W
=1.4×
3×
6.0×
O.032
=0.8KN。
一个扣件的抗滑能力设计值为[Ks]=6.OKN。
[KJ]>
Nt安全。
（iv）风荷作用下的整体稳定验算:
压杆的风荷载q=1.4La
ω=1.4×
2.O×
O.002=0.09KN/m
M=Qh12/8
=0.09×
32/8
=0.10KN×
m
M/Ba=O.57×
106/1050×
489
=0.3N/mm2
N/ΨA+M/Ba=101.2+0.3
=101.5N/mm2
KAKHf=139.4N/mm2
ΨA+M/Ba安全。
（v）单根钢立杆局部稳定验算:
钢管和扣件重共8步,1.2×
1/2×
n×
NGK1
8×
O.495=2.376KN
四层脚手板、物品及1层活载的轴心压力
N＝1/2×
（1.2NGK2+1.4QK）
=1/2×
（1.2×
2.933+1.4×
8.4）
=8.24KN
N1=2.376+8.24=10.61KN
由于λ=h/I
=1800/15.18
=114
得Ψ=0.489
N1/ΨA+ó
M=10.61×
103/（O.489×
489）+55
=43.37+55=99.37N/mm2
0.689×
205=120.06N/mm2
M安全
（vi）斜拉钢丝绳卸荷计算:
一个纵距设一个吊点。
吊点的水平距
L=2L=2×
2=4.Om
每一根立杆中有二个斜拉点,每个吊点所承受荷载P1为:
Pl=1/2N×
Kx
Kx为荷载不均匀系数Kx=1.5
N=1.2（nNGK1+NGK2）+1.4NQK
=21.23KN
则P1=1/2×
21.23×
1.5B
＝15.92KN3m
TAo=Pl√32+12/3AC
0.2m0.8m0.2m
=15.92×
3.16/3=16.76KN
TAB=-P1×
1.0/3
=-15.92×
l/3
=-5.31KN
TBO=P1×
√32+0.22/3
=15.95KN
TBC＝-[P1×
（0.2/3）+TAB]
=-[15.92×
（0.2/3）+5.31]
=-6.37KN
钢丝绳计算拉力
Px=TAo=15.92KN
钢丝受力不均匀的钢丝被断拉力换算系数α=0.85
钢丝绳采用1×
37。
安全系数K=7
KPx/α=（8×
15.92）/0.85
=149.84KN
选用φ12.5、1×
37钢丝绳
Pg=1.4×
94.11
＝131.8KN
Pg>
KPx/α安全。
vii）工程结构上予理吊环钢筋计算:
Px=15.92KN
每个吊环按二个截面计算,吊环应力不应大于50N/㎜2
Ag=Px/（2×
50）
=（15.92×
103）/（2×
=159.2㎜2
选φ16,Ag=201㎜2,埋入结构中30d且与主筋焊接。
Ⅷ）吊点处扣件抗滑承载力计算:
每个扣件抗滑承载力设计值为6KN。
水平分力最大值TAB=5.31KN,用两个扣件可满足。
垂直分力最大值TBO=15.5KN,n=15.2/6=3个。
每个节点应有3个扣件与主管,卡扣牢固。
十二、安全棚架计算书
i）计算简图
o
5800200
○○○
○○○
○○○6000
P1p1p1
200ADBC
○○○○○29002900200
○○○○○5800
○○○○○
ii）、基本数据:
安全棚架共二层,用钢丝绳悬挂,按卸荷脚手架计算,立杆纵距2000㎜,步长800㎜,内立杆距建筑物外墙距离200㎜,立杆横距5800㎜,钢管用φ48×
3.5。
一步一纵距的钢管、扣件重量GKl=0.495KN。
棚架一个立杆纵距的附设构件及物品的重量GK2:
脚手板:
o.3KN/m2
挡脚板:
O.036KN/m
护拦:
0.0376KN/m
安全网:
0.04KN/m
GK2=2×
[（O.036十0.376+0.04）十2×
O.3]×
5.8
=2×
4.14
=8.28KN
棚架上仅考虑施工活荷0.5KN/m2。
一个立杆纵距的施工荷载QK＝O.5×
2×
5.8×
1.33
=7.71KN
脚手棚架高度调整系数KH＝0.8
外排立杆采用单根钢管时的截面调整系数KH＝0.85
iii）钢丝绳强度计算:
一个纵距立杆的最大轴力:
N＝1.2（NGK1+NGK2）+1.4QK
=1.2（0.495+8.28）+1.4×
7.71
=10.53+10.79=21.32KN
每个纵距均设吊点，一个吊点有三个斜拉点，每个斜拉点的荷载为P1,荷载不均匀系数KX＝1.5。
P1＝N×
KX/3
=21.32×
1.5/3
=10.66KN
TAO=10.66×
√62+62/6
=15.1KN
TAD=10.66×
√32+62/6
=11.9KN
TAB=10.66×
√0.22+62/6
=10.7KN
钢丝绳计算拉力Px=TAo=l5.1KN
钢丝受力不均匀的被拉断力换算系数
钢丝绳采用1×
37安全系数K=7
KPx/α=7×
15.1/0.85
=124.4KN
选用φ12.5、1×
Pg=1.4×
=131.7KN
则Pg>
KPx/2安全。
iv）工程结构上埋吊环钢筋计算:
PX=l5.1KN
每个吊环接二个截面计算,吊环应力不大于5ON/㎜2。
Px/（2×
5O）
=l5.1×
103/（2×
=l5l㎜2
选φ16,Ag＝201.1㎜2,埋入结构中30d,与主筋焊牢。
v）吊点处扣件抗滑承载力计算:
每个扣件滑承载力设计值6KN
水平分力最大值P1=10.7则
每个节点应有n=10.7/6=2个扣件与主管卡扣牢固。
vi）大横杆强度计算
接连续梁计算,跨度6.0,见下图:
q1+p2
2.02.02.0
6.0
φ48-3.5钢管的净截抵抗距W=5×
103㎜2
截面塑性发展系数r=1.15
钢材抗拉升强度设计值f=200N/㎜2。
钢管及扣件重量均由节点承受,横杆仅承受附件物品重物品质量。
ql=1.4×
[0.3×
2.9+（0.03十0.0376+0.04）]
O.98
=1.37KN/m
M1=1/8×
1.37×
22
=0.69KN-m
P2=O.5
M2=1/8×
O.5×
22×
1.2
=0.3KN-m
∑M=M1+M2=0.69+0.30=0.9KN-m
M/rw=（0.74×
106）/（1.15×
5×
103）
=172N/㎜2
M/rw<
f安全。
vii）小横杆强度计算:
按二跨连续梁计算。
钢管扣件重量均由节点承受,小横杆仅承受脚手板重量,φ48×
3.5钢管,自重O.038KN/m,截面抵抗距W=5×
103mm2。
q=0.3十O.038×
2m×
1.4
=O.95KN/m
Mo=O.07×
O.95×
2.92q=0.95KN
=0.56KN-M
Ml=-O.125×
2.9229002900
=0.998KN-M
M/rw=（1×
=174N/mm
f＝200N/mm2
f安全。
悬挑卸料平台计算书
计算依据《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）和《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）等规范。
悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大,因此必须严格地进行设计和验算。
一、参数信息:
1.荷载参数
脚手板类别:
木脚手板,脚手板自重标准值（kN/m2）:
O.35;
栏杆、挡杆类别:
栏杆冲压钢,栏杆、挡板脚手板自重标准值（kN/m2）:
O.11;
施工人员等活荷载（kN/㎡）:
2.00,最大堆放材料荷载（kN）:
10.00。
2.悬挑参数
内侧钢绳与墙的距离（m）:
1.00,外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离（m）:
O.50;
上部拉绳点与墙支点的距离（m）:
5.00;
钢丝绳安全系数K:
10.00,计算条件:
铰支;
预埋件的直径（mm）:
20.00。
3.水平支撑梁
主梁槽钢型号:
18号槽钢槽口水平[;
次梁槽钢型号:
12.6号槽钢槽口水平[;
次梁槽钢距（m）:
O.40,最近次梁与墙的最大允许距离（m）:
0.20。
4.卸料平台参数
水平钢梁（主梁）的悬挑长度（m）:
2.50,水平钢梁（主梁）的锚固长度（m）:
O.10:
计算宽度（m）:
3.00。
二、次梁的计算:
次梁选择12.6号槽钢槽口水平[,间距0.40m,其截面特性为:
面积A=15.69cm2,惯性距Ix=391.47cm4转动惯量Wx=62.14cm3,回转半径ix=4.95cm,
截面尺寸:
b=53.Omm,h=126.0mm,t=9.Omm。
1.荷载计算
（1）脚手板的自重标准值:
本例采用钢脚手板,标准值为O.35kN/m2;
Q1=O.35×
O.40=O.14kN/m;
（2）最大的材料器具堆放荷载为10.00kN,转化为线荷载:
Q2=10.00/2.50/3.00×
0.40=O.53kN/m;
（3）槽钢自重荷载Q3=O.12kN/m;
经计算得到,静荷载计算值
q=1.2×
（Q1+Q2+Q3）
=1.2×
（0.14十0.53十O.12）
=0.95kN:
经计算得到,活荷载计算值
P=1.4×
2.00×
0.40×
3.00
=3.36kN。
2.内力计算
内力按照集中荷载P与均布荷载P作用下的简支梁计算,计算简图如下:
最大弯矩M的计算公式为:
M＝ql2/8+pl/4
经计算得到,活荷载计算值
M=0.95×
3.002/8+3.36×
3.00/4
=3.59kN.m。
3.抗弯强度计算
σ=M/rxWx≤[f]
其中rx-截面塑性发展系数,取1.05;
[f]-钢材抗压强度设计值,
[f]=205.00N/mm2;
经过计算得到强度σ
=3.59×
103/（1.05×
62.14）
=55.07N/㎜2;
次梁槽钢的抗弯强度计算σ<
[f],满足要求
4.整体稳定性计算
σ=M/∮bwx≤[f]
其中,∮b-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,按照下式计算:
∮b=570tb/lh·
235/fy
经过计算得到
∮b=570×
9.00×
53.00×
235/（3.00×
126.00×
235.0）
=0.72;
由于∮b大于0.6,按照下面公式计算:
∮b’=1.07-0.282/∮b≤1.0
得到∮b=0.678;
经过计算得到强
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