9m高支模计算书Word文档格式.docx
《9m高支模计算书Word文档格式.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《9m高支模计算书Word文档格式.docx（18页珍藏版）》请在冰点文库上搜索。
2
其中：
最大弯矩M=0.1×
6.072×
2502=37950N·
m；
面板最大应力计算值σ=M/W=37950/45000=0.843N/mm2；
面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；
面板的最大应力计算值为0.843N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!
3、挠度计算
挠度计算公式为
4/（100EI）≤[ν]=l/250
其中q=q1
面板最大挠度计算值ν=0.677×
3.66×
2504/（100×
9500×
33.75×
104）=0.03mm；
面板最大允许挠度[ν]=250/250=1mm；
面板的最大挠度计算值0.03mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求!
三、模板支撑方木的计算
方木依照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=b×
h2/6=5×
9×
9/6=67.5cm3；
I=b×
h3/12=5×
9/12=303.75cm4；
方木楞计算简图
1.荷载的计算
q1=25.5×
0.25×
0.1+0.5×
0.25=0.762kN/m；
0.25=0.25kN/m；
2.强度验算
均布荷载q=1.2×
q1+1.4×
q2=1.2×
0.762+1.4×
0.25=1.265kN/m；
最大弯矩22=0.182kN·
方木最大应力计算值σ=M/W=0.182×
106/67500=2.699N/mm2；
方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；
方木的最大应力计算值为2.699N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!
3.抗剪验算
截面抗剪强度必须满足:
τ=3V/2bhn<
[τ]
其中最大剪力:
V=0.6×
1.265×
1.2=0.911kN；
方木受剪应力计算值τ=3×
0.911×
103/（2×
50×
90）=0.304N/mm2；
方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；
方木的受剪应力计算值0.304N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!
4.挠度验算
均布荷载q=q1=0.762kN/m；
最大挠度计算值ν=0.677×
0.762×
12004/（100×
9000×
3037500）=0.392mm；
最大允许挠度[ν]=1200/250=4.8mm；
方木的最大挠度计算值0.392mm小于方木的最大允许挠度4.8mm,满足要求!
四、木方支撑钢管计算
支撑钢管依照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝1.518kN;
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图（kN·
m）
支撑钢管计算变形图（mm）
支撑钢管计算剪力图（kN）
最大弯矩Mmax=0.894kN·
m；
最大变形Vmax=3.936mm；
最大支座力Qmax=8.044kN；
最大应力2；
支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值199.124N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度为小于1200/150与10mm,满足要求!
五、扣件抗滑移的计算
依照《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取，依照扣件抗滑承载力系数，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=8.044kN；
R<
12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
六、模板支架立杆荷载设计值（轴力）
作用于模板支架的荷载包含静荷载和活荷载。
1.静荷载尺度值包含以下内容
（1）脚手架的自重（kN）：
NG1=0.138×
9=1.246kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
（2）模板的自重（kN）：
NG2=0.5×
1.2×
1.2=0.72kN；
（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：
NG3=25.5×
1.2=3.672kN；
经计算得到，静荷载尺度值NG=NG1+NG2+NG3=5.638kN；
2.活荷载为施工荷载尺度值与振捣混凝土时发生的荷载
经计算得到，活荷载尺度值NQ=（1+1）×
1.2=2.88kN；
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
GQ=10.797kN；
七、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式:
σ=N/（φA）≤[f]
其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：
N=10.797kN；
φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；
i----计算立杆的截面回转半径（cm）：
i=1.59cm；
A----立杆净截面面积（cm2）：
A=4.24cm2；
W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：
W=4.49cm3；
σ--------钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）；
[f]----钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205N/mm2；
L0----计算长度（m）；
按下式计算:
l0=h+2a=1.5+0.15×
2=1.8m；
a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；
a=0.15m；
l0/i=1800/15.9=113；
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.496；
钢管立杆的最大应力计算值；
σ=10797.12/（0.496×
424）=51.341N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值σ=51.341N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的平安因素，建议按下式计算
l0=k1k2（h+2a）=1.167×
1.017×
（1.5+0.15×
2）=2.136m；
k1--计算长度附加系数依照表1取值；
k2--计算长度附加系数，h+2a=1.8依照表2取值1.017；
Lo/i=2136.31/15.9=134；
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.376；
σ=10797.12/（0.376×
424）=67.726N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值σ=67.726N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在平安隐患。
以上表参照杜荣军:
《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用平安》。
八、立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p≤fg
地基承载力设计值:
fg=fgk×
kc=115×
1=115kpa；
其中，地基承载力尺度值：
fgk=115kpa；
脚手架地基承载力调整系数：
kc=1；
立杆基础底面的平均压力：
；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：
基础底面面积：
A=0.25m2。
p=43.188≤fg=115kpa。
地基承载力满足要求！
梁计算：
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度B（m）：
梁截面高度D（m）：
混凝土板厚度（mm）：
立杆沿梁跨度方向间距La（m）：
立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）：
立杆步距h（m）：
板底承重立杆横向间距或排距Lb（m）：
梁支撑架搭设高度H（m）：
梁两侧立杆间距（m）：
承重架支撑形式：
梁底支撑小楞垂直梁截面方向；
梁底增加承重立杆根数：
2；
采取的钢管类型为Φ48×
3；
立杆承重连接方式：
双扣件，考虑扣件质量及调养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：
新浇混凝土重力密度（kN/m3）：
模板自重（kN/m2）：
钢筋自重（kN/m3；
施工均布荷载尺度值（kN/m2）：
新浇混凝土侧压力尺度值（kN/m2）：
振捣混凝土对梁底模板荷载（kN/m2）：
振捣混凝土对梁侧模板荷载（kN/m2）：
木材品种：
杉木；
木材弹性模量E（N/mm2）：
木材抗压强度设计值fc（N/mm2）：
木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：
木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：
面板材质：
胶合面板；
面板厚度（mm）：
面板弹性模量E（N/mm2）：
面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：
4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b（mm）：
梁底方木截面高度h（mm）：
梁底纵向支撑根数：
5.梁侧模板参数
主楞间距（mm）：
600；
次楞根数：
主楞资料：
圆钢管；
直径（mm）：
壁厚（mm）：
主楞合并根数：
次楞资料：
木方；
宽度（mm）：
高度（mm）：
斜撑类型：
设主楞，设次楞，不设穿梁螺栓；
斜撑资料类型：
钢管；
斜撑扣件连接方式：
单扣件；
斜撑脚点与顶点的水平距离（m）：
斜撑脚点与顶点的竖向距离（m）：
二、梁侧模板荷载计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
γtβ1β2V1/2
F=γH
其中γ--3；
t--新浇混凝土的初凝时间，取3.000h；
℃；
V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.570m；
β1--外加剂影响修正系数，取1.200；
β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
分别计算得26.772kN/m2、13.680kN/m2，取较小值13.680kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时发生的荷载；
挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞的根数为3根。
面板依照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。
面板计算简图（单位：
mm）
1.强度计算
资料抗弯强度验算公式如下：
σ＝M/W<
[f]
其中，W--面板的净截面抵抗矩，3；
M--面板的最大弯矩（N·
mm）；
σ--面板的弯曲应力计算值（N/mm2）
[f]--面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；
依照均布活荷载最晦气安插下的两跨连续梁计算：
其中，q--作用在模板上的侧压力，包含：
新浇混凝土侧压力设计值:
q1；
振捣混凝土荷载设计值:
q2；
计算跨度:
l=（570-100）/（3-1）=235mm；
面板的最大弯矩M=0.125×
（9.85+3.36）×
[（570-100）/（3-1）]2=9.12×
104N·
mm；
面板的最大支座反力为:
N=1.25ql=1.25×
（9.850+3.360）×
[（570-100）/（3-1）]/1000=3.880kN；
经计算得到，面板的受弯应力计算值:
σ=9.12×
104/2.25×
1042；
面板的抗弯强度设计值:
[f]=13N/mm2；
面板的受弯应力计算值2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:
q=q1；
l--计算跨度:
l=[（570-100）/（3-1）]=235mm；
E--面板材质的弹性模量:
E=6000N/mm2；
I--面板的截面惯性矩4；
面板的最大挠度计算值:
ν=0.521×
9.85×
[（570-100）/（3-1）]4/（100×
6000×
1.69×
105）=0.155mm；
面板的最大容许挠度值；
面板的最大挠度计算值小于面板的最大容许挠度值，满足要求！
四、梁侧模板支撑的计算
1.次楞计算
次楞直接承受模板传递的荷载，依照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
次楞均布荷载依照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
本工程中，次楞采取木方，宽度50mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
4；
E=9000.00N/mm2；
计算简图
剪力图（kN）
弯矩图（kN·
m）
变形图（mm）
经过计算得到最大弯矩M=0.233kN·
m，最大支座反力R=4.268kN，最大变形ν=0.211mm
（1）次楞强度验算
强度验算计算公式如下:
σ=M/W<
[f]
经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=2.33×
105/6.75×
104=3.4N/mm2；
次楞的抗弯强度设计值:
[f]=11N/mm2；
次楞最大受弯应力计算值σ=3.4N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=11N/mm2，满足要求！
（2）次楞的挠度验算
次楞的最大容许挠度值；
次楞的最大挠度计算值小于次楞的最大容许挠度值，满足要求！
2.主楞计算
主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.268kN,依照集中荷载作用下的简支梁计算。
本工程中，主楞采取圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
E=206000.00N/mm2；
主楞计算简图
主楞计算剪力图（kN）
主楞计算弯矩图（kN·
主楞计算变形图（mm）
经过计算得到最大弯矩M=0.124kN·
m，斜撑作用处支座反力R=4.781kN，最大变形ν=0.018mm
（1）主楞抗弯强度验算
经计算得到，主楞的受弯应力计算值:
σ=1.24×
105/8.99×
103=13.8N/mm2；
主楞的抗弯强度设计值:
[f]=205N/mm2；
主楞的受弯应力计算值2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
（2）主楞的挠度验算
根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.018mm
主楞的最大容许挠度值；
主楞的最大挠度计算值小于主楞的最大容许挠度值，满足要求！
3.斜撑验算
（1）斜撑（轴力）计算
斜撑的轴力Rx按下式计算：
Rx＝R/sinα
其中R-斜撑对梁顶侧支撑的支座反力，取；
Rx-斜撑的轴力；
α-斜撑与梁正面板的夹角；
斜撑的轴力：
Rx
（2）斜撑稳定性验算
稳定性计算公式如下：
σ＝Rx/（φA0）≤fc
其中，Rx--作用在斜撑的轴力
σ--斜撑受压应力计算值；
fc--斜撑抗压强度设计值；
205N/mm2
A0--斜撑截面的计算面积A02；
φ--轴心受压构件的稳定系数,由长细比λ=l0/i结果确定；
i--斜撑的回转半径；
l0--斜撑的计算长度，l022]；
λ=l0；
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数
经计算得到：
σ=N/（φ×
A）=6.76×
103/（0.93×
4.24×
1022；
斜撑受压应力计算值为2，小于斜撑抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！
（3）扣件抗滑移验算
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为，依照扣件抗滑承载力系数，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为。
梁侧背楞钢管与梁底支撑钢管连接时，扣件的抗滑承载力依照下式计算（规范5.2.5）
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取；
R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到；
小于6.4kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。
计算的原则是依照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时发生的荷载；
挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=600×
15×
15/6=2.25×
104mm3；
I=600×
15/12=1.69×
105mm4；
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
钢筋混凝土梁和模板自重设计值（kN/m）：
q1；
施工荷载与振捣混凝土时发生的荷载设计值（kN/m）：
q2；
最大弯矩及支座反力计算公式如下:
Mmax2=0.125×
14.605×
1752=5.59×
RA=RC12
RB
σ=Mmax/W=5.59×
104/2.25×
梁底模面板计算应力σ=2.5N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采取尺度荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下：
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q=q1；
l--计算跨度（梁底支撑间距；
E--面板的弹性模量2；
面板的最大允许挠度值；
10.825×
1754/（100×
105；
面板的最大挠度计算值小于面板的最大允许挠度值，满足要求！
六、梁底支撑的计算
本工程梁底支撑采取方木。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时发生的荷载；
梁底支撑小楞的均布荷载依照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
2.方木的支撑力验算
方木计算简图
方木依照三跨连续梁计算。
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5×
I=5×
方木强度验算
最大弯矩22=0.192kN·
最大应力σ=M/W=0.192×
106/67500=2.8N/mm2；
抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；
方木的最大应力计算值2.8N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!
方木抗剪验算
τ=3V/（2bh0）
V=0.6×
5.325×
0.6=1.917kN；
方木受剪应力计算值τ=3×
1.917×
1000/（2×
90）=0.639N/mm2；
方木的受剪应力计算值0.639N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.4N/mm2,满足要求!
方木挠度验算
方木最大挠度计算值ν=0.677×
6004/（100×
303.75×
104；
方木的最大允许挠度[ν]=0.600×
1000/250=2.400mm；
方木的最大挠度计算值ν=0.171mm小于方木的最大允许挠度[ν]=2.4mm，满足要求！
3.支撑小横杆的强度验算
梁底模板边支撑传递的集中力：
P1=RA
梁底模板中间支撑传递的集中力：
P2=RB
梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：
P3
斜撑传递集中力：
简图（kN·
经过连续梁的计算得到：
支座力:
N1=N4=5.015kN；
N2=N3=5.763kN；
最大弯矩Mmax=0.292kN·
最大挠度计算值Vmax=0.162mm；
最大应力σ=0.292×
106/4490=64.9N/mm2；
支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；
支撑小横杆的最大应力计算值64.9N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!
七、梁跨度方向钢管的计算
梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算
八、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力依照下式计算（规范5.2.5）:
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；
计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=5.763kN；
九、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
σ=N/（φA）≤[f]
1.梁两侧立杆稳定性验算
其中N--立杆的轴心压力设计值，它包含：
横向支撑钢管的最大支座反力：
N
升级会员 