脚手架专项施工方案文档格式.docx

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合计3438m2

（一）、技术准备

1、项目施工管理人员及劳务队伍施工管理人员必须认真熟悉施工图纸和施工专项方案，严格按照设计要求及国家现行安全规范进行脚手架搭设。

2、项目施工员组织操作人员进行本分项工程的详细技术交底、安全交底，明确施工过程中重点和难点以及注意事项，操作方法，缺陷处理、安全注意事项等内容，并让接受交底的每位操作人员签字确认。

（二）、机具（材料）准备：

1、采用2.8mm厚，直径48mm的标准钢管，进场时严格检查材料质量，壁厚不够的严禁用于现场施工。

2、扣件采用1kg/个的标准扣件，十字扣件、旋转扣件和直接扣件合理搭配。

3、垫木：

可采用40mm厚木跳板通长设置，或面积不小于0.15㎡厚度不小于30mm的木板进行铺垫。

4、密目网：

应使用新购进的绿色安全立网，对于破损、杂物残留或颜色不一致的密目网严禁用于外架立面防护。

5、安全兜网：

用于操作面下层的安全兜网规格为必须能够承受100kg重物10m高冲击荷载，出场合格证和质保证书齐全，并在进场后进行冲击试验，报监理业主审核合格后方可投入使用。

6、竹跳板、竹胶板、木板等。

其它机具材料准备如切割机、铁丝、扎丝、扳手、工具包及操作工人的安全“三宝”等合理配置。

（三）、人力准备：

劳务公司必须配备专业架子工班组，用于脚手架搭设，要求操作熟练、持证上岗、入场教育、安全技术交底齐全。

架子工的数量不少于10人，以满足现场施工需求。

同时，配备足够数量的普工，用于材料传递、清理等辅助工作。

三、脚手架的搭设要求

（一）技术要求

本工程采用Φ48×

2.8钢管、扣件落地搭设脚手架，板底及板面均设50×

200mm的填头木。

拉结点按3.6×

3.6m布置，采用硬拉结，脚手架外侧采用密目防火安全网全封闭。

头层脚手架搭设完成后，验收合格，挂牌后，方可投入施工；

1、选材：

搭设前应严格筛选所用材料。

（1）采用外径48mm、壁厚2.8mm的钢管，其材质应符合GB700--79的技术条件；

（2）扣件式联接宜采用铸铁扣件，铸铁扣件应采用KT—33--8可锻铁铸造。

（3）所有的扣件，应有出厂合格证明方可使用，发现有脆裂、变形、滑丝等现象者禁止使用。

（4）钢管、扣件、螺栓等零配件，必须规格统一，材质优良，并应有出厂证明书。

（5）不得采用严重锈蚀、薄壁、弯曲及有裂缝的杆件；

（6）不得采用严重锈蚀、变形、脆裂、滑丝的扣件。

2、基础要求：

（1）在构筑物幕墙安装处2米宽范围，即脚手搭设的范围；

（2）在素土上搭设脚手架，须在脚手架的立杆下铺垫50×

200mm木板，并夯实；

3、构造要求：

（1）立杆：

A、立杆的横距：

1.050米；

B、立杆纵距：

1.800米；

C、脚手架的步距：

D、底步高度一般为1.60米，从第二步起，每步高度为1.80米。

E、如遇特殊情况，须提高底步高度者，在任何情况下，都不得大于2米。

（2）杆件连接：

A、立杆采用对接扣件连接；

B、牵杠、横楞、立杆、扶手杆均采用直角扣件连接；

C、搁栅与横楞也采用直角扣件连接；

D、翦刀撑的接长，应采用2只万向扣件搭接，搭接长度不小于1米；

E、翦刀撑与立杆、横楞的连接可采用万向扣件或直角扣件；

（3）连柱杆做法：

A、脚手架与结构的拉与撑，是保证脚手架安全的最重要的因素。

应按规定严格执行：

B、水平方向每三根立杆间距〔3.60米〕，垂直方向每二步〔3.60米〕设一拉撑点。

C、拉撑连杆以设计成既能承受拉力又能承受压力的工具型附着式的拉撑连杆；

D、拉撑钢管有框架柱锁死，把拉撑连杆电焊固定在预埋钢板上或Φ12螺栓固定；

E、拉撑连杆应与脚手架成垂直，应拉撑在立杆与横楞交接处；

（4）剪刀撑要求：

A、沿脚手架纵向，在脚手架外侧面，每隔7.500米〔水平距离〕左右用斜杆搭成剪刀撑；

B、自下而上循序连续设置，斜杆用长钢管与地面成45度夹角；

C、最下面的斜杆与立杆的连接点，离地面不大于500mm；

D、剪刀撑的搭设是将一根斜杆结在立杆上，另一根斜杆结在横楞上，应用扣件扣牢；

E、剪刀撑钢管的接长接点，应采用搭接方法，搭接长度不小于1000mm。

并用2只转向扣件锁紧。

（5）挡脚板

本工程脚手架外侧采用绿色防火密目网全封闭；

（6）扫地杆要求

扫地杆搭设高度，离地不得大于200mm；

4、脚手搭设要求：

（1）里排立杆离墙面300mm，横楞里端离墙面不大于100mm，另一端伸出牵杠外边不小于150—200mm。

（2）扣件脚手架的底步立杆应采用不同长度的钢管参差布置，使相邻两根立杆上部接头相互错开，不在同一平面上，以保证脚手架的整体性。

脚手架的立杆都应垂直稳立，底部都应用牵杠、横楞相互连接。

（3）脚手架搭设顺序为立杆→横楞→牵杠→搁栅→剪刀撑→脚手板→栏杆；

（4）所有杆件联接均须用扣件，每个节点的螺栓帽均要拧紧，脚手架搭设应横平竖直。

（5）脚手架每步搁栅上应满铺脚手板，脚手板四角应用18号镀锌铁丝同牵杠扎牢；

（6）施工操作步上靠墙面部位应铺脚手板，脚手板离墙面不大于100mm，脚手板沿长向铺设，其端头应伸出搁置点横楞100—200mm，并应重叠搁置，没有重叠处应用镀锌铁丝将脚手板与搁置点绑牢。

（7）脚手架的外侧，每步均须在外立杆里侧设1.2米高和0.6米高的防护栏杆和400mm高的挡脚板，防护栏杆与立杆要用扣件扣牢；

应全部设防护安全立网。

（二）、构造措施

1、本工程搭设满堂脚手架，便于安装石材幕墙、铝单板吊顶、铝合金格栅。

（1）、脚手架基础

双排脚手架立柱在回填土上，回填土按照规定分层夯实，达到密度要求。

双排脚手架立柱立在垫木上。

垫木采用长4m、宽大于200mm、厚50mm的木板，平行于墙面放置。

（2）、脚手架构造要求

立杆：

垂直偏差小于10mm,绝对偏差小于10mm。

大横杆：

大横杆设在立杆内侧，并用直角扣件与立杆扣紧。

上下横杆接头布置在不同的立杆纵距中，与相近立杆的距离小于纵距的三分之一。

接头错开一步。

剪刀撑：

5根立杆设置1道剪刀撑，斜杆与地面夹角为45~60；

沿架高连续布置。

剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与双排脚手架的立杆或大横杆扣紧外，在中间加设2~4个扣结点。

斜撑杆：

水平距离≤6m；

垂直距离≤4m。

采用单杆。

（3）、构造设置注意事项：

扣件必须拧紧；

垫木必须夹持稳固、避免脱出。

保证立杆垂直度，避免拉固时产生变形。

遇有强风袭来之前，检查加固连墙措施，保证架子安全。

连墙构造中的连墙杆或拉筋垂直于墙面设置，呈水平位置，不允许向上翘起。

2、护栏：

自地面1.8M高度必须设两道护栏，并挂密目防火安全网。

3、双排脚手板构造要求:

地面平铺脚手板，底部必须平整密室，以防倾覆；

4、安全通道3.5m6m，采用在洞口上挑空2根立杆，相应增加斜杆加强的方式。

门洞边立柱采用双立杆。

在有安全通道的上方补加一道平网，保证安全垂直距离。

（一）满堂脚手架

1、计算过程

工程参数

满堂脚手架搭设参数

搭设高度（m）

12

水平杆最大步距h（m）

1.5

立杆纵距（m）

1

立杆横距（m）

横向水平杆间距（m）

连接扣件采用

双扣件

荷载参数

脚手板自重（kN/m2）

0.35

每米立杆承受支架自重（kN/m）：

0.145

钢管类型

φ48×

2.8

施工人员与材料设备荷载（kN/m2）：

3.5

（1）、横向水平杆验算

横向水平杆间距1.5m，截面抵抗矩W=3.86cm3；

截面惯性矩I=9.28cm4；

1.1抗弯强度验算

1.1.1横向水平杆按简支梁计算，其计算跨度取立杆横距，L=1m。

1.1.2荷载计算

均布线荷载设计值为：

q=[1.2×

0.35+1.4×

3.5]×

1.5=9.48KN/m

1.1.3强度验算

M=0.125ql2=0.125×

9.48×

12=14.22KN·

m

支座力计算1ql=1×

1=9.48KN

钢管抗弯强度设计值f=205N/mm2；

σ=

M

=

0.33×

106

=23.88N/mm2<

f=205N/mm2

W

14.22×

103

横向水平杆抗弯强度满足要求!

1.2挠度验算

验算挠度变形时，采用荷载效应的标准组合的设计值,各类荷载分项系数均取1。

q=1.5×

（0.35＋3.5）=5.775KN/m；

横向水平杆最大容许挠度值:

1000/150=6.7mm，且不得大于10mm

钢管弹性模量:

E=206000N/mm2；

ν=

5ql4

5×

5.775×

10004

=3.78mm<

6.7mm

384EI

384×

206000×

9.28×

104

满足要求!

（2）、纵向水平杆验算

2.1强度验算

最大弯矩Mmax=0.665kN.m；

Mmax

0.665×

172.280N/mm2<

205N/mm2

3.86×

纵向水平杆抗弯强度满足要求!

2.2挠度验算

横向水平杆作用在纵向水平杆的集中荷载P=1.925kN，

纵向水平杆最大变形V=2.098mm

容许挠度值:

Vmax=2.098mm<

（3）、扣件抗滑移验算

扣件连接方式采用双扣件，扣件抗滑承载力设计值：

Rc=12kN

水平杆通过扣件传给立杆的最大荷载设计值：

R=3.990kN

R<

Rc，扣件抗滑承载力满足要求!

（4）、立杆的稳定性验算

4.1风荷载计算

基本风压采用焦作市10年一遇风压值采用，ω0=0.3kN/m2。

满堂脚手架计算高度H=11m，按地面粗糙度B类　田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区。

风压高度变化系数µ

z=1.14。

计算风荷载体形系数µ

s

将满堂脚手架视为桁架，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》表7.3.1第32项和36项的规定计算。

满堂脚手架的挡风系数=1.2×

An/（la×

h）=1.2×

0.131/（1×

1.3）=0.121

式中An=（la+h+0.325lah）d=0.131m2

An----一步一跨内钢管的总挡风面积。

la----立杆间距，1m，

h-----步距，1.3m，

d-----钢管外径，0.048m

系数1.2---节点面积增大系数。

系数0.325---满堂脚手架立面每平米内剪刀撑的平均长度。

单排架无遮拦体形系数：

µ

st=1.2=1.2×

0.121=0.15

无遮拦多排满堂脚手架的体形系数：

s=µ

st

1-ηn

=0.15

1-0.943

=0.42

1-η

1-0.94

η----风荷载地形地貌修正系数。

n----满堂脚手架相连立杆排数。

风荷载标准值ωk=µ

zµ

sω0=1.14×

0.42×

0.3=0.144kN/m2

风荷载产生的弯矩标准值Mw：

Mw=

0.9×

1.4ωklah2

1.4×

0.144×

1×

1.32

=0.031kN·

10

4.2计算立杆段轴向力设计值N

立杆稳定性计算部位取底层脚手架。

4.2.1不组合风荷载时立杆轴向力设计值N

N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4∑NQk=1.2×

（0.145×

11+0.35×

1）+1.4×

3.5×

1=7.234kN

式中：

NG1K——脚手架结构自重标准值产生的轴向力（kN）；

NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力（kN）；

ΣNQK——施工荷载标准值产生的轴向力总和（kN），

4.2.2组合风荷载时立杆轴向力设计值N

N=1.2（NG1K+NG2K）+0.9×

1.4∑NQk=1.2×

1）+0.9×

1=6.744kN

4.3立杆的稳定性计算

组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式:

N

+

Mw

≤f

A

N----轴心压力设计值（kN）：

N=6.744kN；

----轴心受压构件的稳定系数,由长细比λ=Lo/i查表得到；

L0---计算长度（m），L0=kμh=1.155×

2.676×

1.3=4.02m。

i----钢管截面回转半径（cm）,i=1.61cm；

A----立杆的截面面积（cm2）,A=3.57cm2；

W----立柱截面抵抗矩（cm3）：

W=3.86cm3；

f----钢材的抗压强度设计值N/mm2,f=205N/mm2；

长细比计算：

λ=Lo/i=402/1.61=250。

按照长细比查表得到轴心受压立柱的稳定系数=0.117；

6.744×

0.031×

=161.459+8.031=169.490N/mm2<

f=205N/mm2

0.117×

3.57×

102

立杆稳定性满足要求!

不组合风荷载时，立杆的稳定性计算：

7.234×

=173.191N/mm2<

（5）、立杆底地基承载力验算

5.1上部立杆传至垫木顶面的轴向力设计值N=7.234kN

5.2垫木底面面积A

垫木作用长度1m，垫木宽度0.3m，垫木面积A=1×

0.3=0.3m2

5.3地基土为粘性土，其承载力设计值fak=120kN/m2

立杆垫木地基土承载力折减系数mf=0.9

5.4验算地基承载力

立杆底垫木的底面平均压力

P=

7.234

=24.11kN/m2<

mffak=120×

0.9=108kN/m2

A

0.3

。

2、满堂脚手架施工方法

（1）、满堂脚手架搭设范围：

满堂脚手架为整个学校大门构筑物从现有地坪一直到构筑物顶。

根据现场情况确定满堂脚手架搭设高度12米高，脚手架平面搭设尺寸为：

59m18.9m：

（2）、搭设顺序

清理基础顶面→摆放扫地杆，当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延伸两跨与立杆固定，且高低差不应大于1米。

→自角部起依次向两边竖立杆,底端与纵向扫地杆扣接固定（固定立杆底端前,应吊线确保立杆垂直），在该扫地杆另一端连第二根立杆和第二根平行扫地杆，在这两根扫地杆上分别固定第三、四根立杆；

待每边竖起4根立杆后,装设第一步大横杆、校正立杆垂直和横杆水平使其符合要求后,用45±

5KNm力矩的扳手拧紧扣件螺栓，防止用力过大螺栓溢扣→按上述要求依次向前延伸搭设,直至第一步架交圈完成。

交圈后，再全面仔细检查一遍构架质量，确保符合设计要求和构架质量→设置连墙搭设第二步架体→随搭设进程及时搭设剪刀撑。

（3）、搭设方法

脚手架搭设前，依据现场情况进行步距设计。

3.1立杆

本工程立杆纵距为1.0m，立杆横距1.0m。

竖立杆时,杆件长短要搭配使用；

立杆搭接时的搭接长度Ld≥1000mm，用不少于三个十字转扣件扣牢,扣件的外边缘距杆端距离小于200mm。

立杆上必须设置纵横向扫地杆。

纵向扫地杆用直角扣件固定在距垫板150mm-200mm处的立杆上。

横向扫地杆用直角扣件紧靠纵向扫地杆下方固定在立杆上。

当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延伸两跨与立杆固定，且高低差不应大于1米。

立杆的垂直偏差不大于架高的1/300，同时其绝对偏差不大于75mm。

为增强脚手架的承载能力和稳定性，在框架梁底，纵向方向增设三根顶杆。

3.2横杆

横杆步距为1.5m，长度为6m。

为对立杆起到约束作用，用直角扣件将横杆与立杆扣紧，不得遗漏。

上下相邻的大横杆在立杆的里外两侧错开布置，以减少立杆偏心受荷。

大横杆采用对接扣件连接，接头与相邻立杆距离≤500mm。

同一平面内侧和外侧、上步和下步相邻的两根大横杆的接头均应相互错开，不得出现在同一跨间内，水平间距为≥500mm。

同一排大横杆水平偏差不大于该脚手架总长度的1/250，且不大于50mm。

3.3剪刀撑

在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加斜撑，在有水平剪力撑的部位，在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。

在跨中梁底支撑横向设置一道剪刀撑，剪刀撑对地倾角一般为45°

～60°

3.4剪刀撑斜杆用旋转扣件扣在小横杆伸出端上，旋转扣件中心距主节点的距离不得大于150mm。

斜杆与水平面的夹角为45°

斜杆的接头各接头均采用对接扣件连接或搭接连接。

3.5扣件安装时应注意扣件规格必须与钢管外径相符，在主节点处固定大横杆、小横杆、剪力撑、斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。

各杆件相交伸处的端头均大于100mm，以防止杆件滑脱。

3.6当未完成整体脚手架的搭设时,在下班前,必须对所搭的架子部分进行临时固定,以免发生意外.

（二）、室外双排脚手架

1.1、荷载取值：

1.1.1、静荷载：

（1）Ø

48X2.8钢管：

38.4N/m.

（2）扣件：

《1》万向扣件：

12N/只。

《2》直角扣件：

15N/只。

《3》对接扣件：

18N/只。

（3）绿色密目网：

11N/m2。

1.1.2、使用活荷载：

（1）结构施工活荷载：

2.70X2=5.40KN/m2。

（2）装饰施工活荷载：

2.00X3=6.00KN/m2。

1.2、参数信息：

1.2.1、构造参数

立杆横距lb（m）：

6；

立杆纵距la（m）：

1.8；

防护棚高度H（m）：

12；

立杆步距h（m）：

立杆连接点与框架柱的距离h2（m）：

斜撑与立杆连接点到下防护层的距离h3（m）:

1.8；

水平钢管搭设方式：

钢管沿横向搭设；

水平钢管间距a（m）：

0.3；

钢管类型：

Φ48×

2.8；

扣件连接方式：

单扣件；

1.1.2.荷载参数

高空坠落物最大荷载标准值N（kN）：

0.1；

脚手板自重（kN/m2）：

0.35；

栏杆及挡脚板自重（kN/m）：

0.15；

1.2.3.地基参数

地基土类型:

素填土；

地基承载力标准值（kPa）:

120；

立杆基础底面面积（m2）:

0.25；

地基承载力调整系数:

1。

1.3、横向水平支撑钢管计算:

横向钢管按照简支梁计算，承受脚手板自重、坠落物冲击集中荷载。

横向水平杆的构造应满足如下要求：

脚手架两端与中部4m间必须与主体结构可靠连接，脚手架两端必须设置横向斜撑，对跨距大于1800mm立杆采取双立杆办法进行加固措施。

截面几何参数如下：

截面抵抗矩W=4.49cm3;

截面惯性矩I=10.78cm4;

横向钢管计算简图

1.3.1.荷载的计算

（1）脚手板自重（kN/m）：

q1=0.35×

0.3=0.105kN/m；

（2）高空坠落物最大荷载标准值（kN）：

N=0.1kN；

1.3.2.强度验算

横向支撑钢管按简支梁计算；

最大弯矩计算公式如下：

M=ql2/8+Fl/4

均布恒载：

q=1.2×

0.105=0.126kN/m；

冲击荷载：

F=1.4×

0.1=0.14kN；

最大弯距M=0.125×

0.126×

62+0.25×

0.14×

6=0.777kN·

m；

最大应力σ=M/W=0.777×

106/（4.49×

103）=173.051N/mm2；

支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

支撑钢管的计算应力173.051N/mm2小于钢管的抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！

1.4、纵向支撑钢管计算：

纵向水平钢管按照承载能力极限状态设计，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

冲击荷载按最不利情况作用于跨中，上部钢管传递的恒载按等间距步置。

冲击荷载:

F=0.14kN；

上部钢管传递恒载：

P=1.2×

0.35×

0.3×

6/2=0.378kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图（kN·

m）

最大弯矩Mmax=0.422kN·

最大应力σ=Mmax/W=0.422×

103）=94.016N/mm2；

支撑钢管的计算应力94.016N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！

1.5、扣件抗滑移计算：

水平钢管传递最大支座力N=0.14+1.8/0.3×

0.378=2.408；

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN，扣件抗滑移按下式：

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8kN；

水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=2.408kN；

8.00kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

1.6、立杆的稳定性验算

1.6.1、立杆荷载计算

作用于立杆的荷载包括外架自重、冲击荷载。

（1）、防护棚结构自重NG1：

钢管自重取0.04kN/m,扣件自重取0.015kN/个；

钢管长度：

L=[1.8+