盘扣式移动操作平台计算书Word文档下载推荐.docx
《盘扣式移动操作平台计算书Word文档下载推荐.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《盘扣式移动操作平台计算书Word文档下载推荐.docx（12页珍藏版）》请在冰点文库上搜索。
1000
二、荷载设计
每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m）
0.17
脚手板自重标准值G1k（kN/m2）
0.3
横杆自重标准值G2k（kN/m）
0.028
施工人员及设备荷载标准值Q1k（kN/m2）
平台堆放荷载标准值Fk（kN）
1
非工作状态下产生的水平荷载标准值Q2k（kN/m）
0.1
工作状态下产生的水平荷载标准值Q3k（kN/m）
0.2
是否考虑风荷载
基本风压ω0（kN/m2）
风荷载体型系数μs
0.35
风荷载高度变化系数μz
0.65
风荷载标准值ωk（kN/m2）
0.068
附图如下：
立面图（平台纵向）
立面图（平台横向）
平面图
三、材料参数
立杆钢管规格（mm×
mm）
Ф48×
3.2
横杆钢管规格（mm×
Φ48×
2.5
脚手板类型
定型钢脚手板
单块脚手板一侧爪钩数量j（只）
可刹脚轮承载力设计值[N]（kN）
20
四、脚手板验算
脚手板承载能力确定方式
极限值法
单块脚手板长度l（mm）x宽度b（mm）
3000×
250
单块脚手板截面抵抗矩W（cm3）
4.55
单块脚手板截面惯性矩I（cm4）
16.55
脚手板弹性模量E（N/mm2）
206000
脚手板弯矩设计值[M]（kN·
m）
5
脚手板剪力设计值[V]（kN）
10
脚手板挠度允许值[ν]（mm）
因脚手板两端搁置在横杆上，按简支梁计算，集中荷载按最不利位置（抗弯按跨中，抗剪按支座附近）考虑，计算简图如下图：
承载能力极限状态
q=γ0b（γGG1k+γQQ1k）=1×
0.25×
（1.2×
0.3+1.4×
2）=0.79kN/m
p=γ0γQFk/K=1×
1.4×
1/2=0.7kN
正常使用极限状态
q'
=b（γGG1k+γQQ1k）=0.25×
（1×
0.3+1×
2）=0.575kN/m
p'
=γQFk/K=1×
1/2=0.5kN
计算简图（抗弯不利）
计算简图（抗剪不利）
1、抗弯验算
Mmax=ql2/8+pl/4=0.79×
（1200/1000）2/8+0.7×
1200/1000/4=0.352kN·
m
Mmax＝0.352kN.m≤[M]＝5kN.m
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax=ql/2+p=0.79×
1200/1000/2+0.7=1.174kN
Vmax＝1.174kN≤[V]＝10kN
3、挠度验算
νmax＝5q′l4/（384EI）+p′l3/（48EI）=5×
0.575×
12004/（384×
206000×
16.55×
104）+0.5×
103×
12003/（48×
104）=0.983mm≤[ν]=5mm
4、支座反力
承载能力极限状态：
R1=ql+p=0.79×
1.2+0.7=1.648kN
正常使用极限状态：
R1'
=q'
l+p'
=0.575×
1.2+0.5=1.19kN
五、横杆验算
横杆承载能力确定方式
精算法
横杆截面面积A（cm2）
3.57
横杆截面抵抗矩W（cm3）
3.86
横杆截面惯性矩I（cm4）
9.28
横杆抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
横杆抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
横杆弹性模量E（N/mm2）
脚手板通过爪钩传递给横杆的支座反力为：
p=R1/j=1.648/2=0.824kN
横杆自重设计值：
q=γ0γGG2k=1×
1.2×
0.028=0.034kN/m
=R1'
/j=1.19/2=0.595kN
横杆自重标准值：
q'
=γGG2k=1×
0.028=0.028kN/m
计算简图如下：
弯矩图（kN·
Mmax=0.621kN·
σ＝Mmax/W＝0.621×
106/3860＝160.931N/mm2≤[f]＝205N/mm2
剪力图（kN）
τmax=2Vmax/A=2×
2.487×
1000/357＝13.934N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
变形图（mm）
跨中νmax=2.008mm≤[ν]=min{900/150，10}=6mm
Rmax=2.487kN
Rmax'
=1.798kN
六、工作状态立杆验算
立杆截面类型（mm）
立杆允许长细比[λ]
210
立杆回转半径i（cm）
1.59
立杆截面面积A（cm2）
立杆抗压、弯强度设计值[f]（N/mm2）
300
立杆计算长度系数μ
1.45
架体稳定允许高宽比[Ж]
立杆钢材等级
Q345
1、长细比验算
l0=μh=1.45×
1500=2175mm
查表得：
φ=0.276
λ=l0/i=2175/15.9=136.792≤[λ]=210
2、立杆轴力计算
将活荷载乘以活荷载组合系数φc=0.9，重新带入第四-六步计算，即得横杆传递至立杆的支座反力Rmax=2.256kN
N=Rmax+γ0γGgkH=2.256+1×
0.17×
4.5=3.174kN
3、可刹脚轮验算
N=3.174kN≤[N]=20kN
4、立杆稳定性计算
Mw=γ0γQφcωk×
max[la，lb]h2/10=1×
0.9×
0.068×
max[1.2,0.9]×
1.52/10=0.023kN.m
σ=N/（φA）+Mw/W=3.174×
103/（0.276×
4.5×
102）+0.023×
106/4.55×
103=30.642N/mm2≤[f]=300N/mm2
5、架体高宽比
实际高宽比Ж=H/min[nla，mlb]=4.5×
103/min[3×
1200，2×
900]=2.5≤[Ж]=3
6、施工过程抗倾覆验算
在操作平台上施工过程中，需进行倾覆验算，
倾覆力矩MT由风荷载W和考虑施工过程中未预见因素产生的水平荷载F产生：
W=ωknlaH=0.068×
3×
4.5=1.102kN
F=Q3knla=0.2×
1.2=0.72kN
MT=γQφc（WH/2+FH）=1.4×
（1.102×
4.5/2+0.72×
4.5）=7.205kN·
抗倾覆力矩MR由操作平台自重G承担：
G=gknmH+G1knlamlb=0.17×
2×
4.5+0.3×
0.9=6.534kN
MR=γ0γGG（mlb/2+Bsinθ）=1×
6.534×
（2×
0.9/2+1.2×
sin135°
）=10.282kN·
MT=7.205kN·
m≤MR=10.282kN·
七、非工作状态立杆验算
1、立杆轴力计算
未知因素等带来的附加轴力（nla=3×
1200=3600>
mlb=2×
900=1800，取平台纵向验算）
F=γ0φcγQQ2kla=1×
0.1×
1.2=0.151kN
最大附加轴力N1=3FH/[（I+1）mlb]=3×
0.151×
4.5/[（0+1）×
0.9]=1.134kN
N=N1+γ0γG（gkH+lalbG1k）=1.134+1×
（0.17×
4.5+1.2×
0.3）=2.441kN
2、脚轮验算
N=2.441kN≤[N]=20kN
3、立杆稳定性计算
λ=l0/i=2175/15.9=136.792
σ=N/（φA）=2.441×
102）=19.652N/mm2≤[f]=300N/mm2
4、行进状态抗倾覆验算
在操作平台上移动过程中，需进行倾覆验算，
倾覆力矩MT由风荷载W和考虑地面平整度、脚手架移动速度等不合要求的未预见因素产生的水平荷载F产生：
F=Q2knla=0.1×
1.2=0.36kN
4.5/2+0.36×
4.5）=5.164kN·
MR=γ0γGG（mlb/2）=1×
0.9/2）=5.293kN·
MT=5.164kN·
m≤MR=5.293kN·
升级会员 