脚手架施工方案(附支撑图)文档格式.doc
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3、技术准备
脚手架施工前，必须编制专门施工方案，经批准后组织实施，具体搭拆前，要进行技术交底，并提出有关的要求事项。
四、脚手架施工
、施工布置
本工程采用双排落地式钢管脚手架，脚手架排距0.8m；
步距1.8m；
柱距1.5m；
连墙杆水平间距4.5m，垂直间距3.6m（隔二步拉一道）。
、脚手架搭设的地基、基础要求
1、脚手架地基与基础的施工，必须根据脚手架搭设高度、搭设场地土质情况与GBJ202的有关规定进行。
2、脚手架底座底面标高要求高于自然地坪50MM。
3、脚手架基础经验收合格后，应按现场形式放线定位。
4、具体做法按土质分为：
A：
素土夯实；
B:
10cm碎石垫层；
C:
10cm1.2米宽C20混凝土。
、构造要点
本工程脚手架采用双排落地式钢管脚手架，立杆横距为800～1000mm，纵距为1200mm,相邻立杆的接头位置应布置在不同的步距内,与相邻大横杆的距离不宜大于500mm.立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧,不得隔步设置或遗漏。
大横杆步距为1800mm，上下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距内，与相近的立杆距离不大于500mm。
同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架的总长度的1/250，且不大于500mm。
相邻步架的大横杆应错开布置在立杆的里侧和外侧，以减少立杆偏心受载情况。
小横杆应贴尽立杆布置，搭于大横杆之上并用直角扣件扣紧。
在相邻二立杆之间根据需要加设1～2根。
在任何情况下，均不得拆除作为基本构架结构杆件的小横杆。
剪刀撑与地面夹角为45度沿架高连续布置，采用搭接连接，搭接长度为100cm，除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外，在其中间应增加2-4个扣节点。
连柱墙杆按每步三跨设置，其水平垂直间距均不得大于6000mm，与柱拉接方式采用单杆箍柱式。
水平斜拉杆设置在有连柱墙杆的步架平面内，加强脚手架的横向刚度。
脚手板采用木跳板，脚手板与脚手架之间用10#铁丝不少于3点绑扎。
如立杆未立在坚实的结构上，搭设前应将场地填土夯实，并将立杆置于厚度不小于50mm的通长木方上。
护栏：
在铺脚手板的操作层上设三道护栏，上栏杆距脚手板面高度为1200mm,下栏杆距脚手板面为600mm，高度为180mm设挡脚板。
、施工作业顺序
依据要求排立杆位置，放线使立杆在一条平行轴线的直线上放置纵向扫地杆；
自角部起依次向两边竖立杆，底端与纵向扫地杆扣接固定后，装设横向扫地杆并与立杆固定，每边竖起3-4根立杆后，随即装设第一步大横杆（与立杆扣接固定）和小横杆（靠近立杆并与大横杆扣接固定），校正立杆垂直和平杆水平使其符合要求后，按40～60N•m力矩拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段；
按上述要求依次向前搭设，直至第一步架交圈完成。
交圈后，再全面检查一遍构架和地基情况，严格确保方案要求和构架质量；
设置连柱杆（开始搭设时加边撑），按以上的作业程序和要求向上搭设脚手架，随搭设进程及时设置剪刀撑，随施工进度在脚手架构架大横杆间搭设横杆，以缩小铺设脚手板的支撑跨度，铺设脚手板、栏杆和防护密目网。
、施工作业注意事项
底部第一排立杆应按立杆搭设要求选择，不同长度的钢管交错设置，至少有6m、4m两种不同长度的钢管作立杆;
在设置第一排连柱杆前，应每隔约6跨设一道斜撑，以确保架子稳定；
一定采取先搭设起始段而后向前延伸的作业方式，可分别从相对角开始搭设；
连柱杆和剪刀撑应及时设置，不得滞后超过两个步距；
杆件端部伸出扣件之外的长度不得小于100mm；
在顶排连柱杆之上的架高不得多于两个步距，否则应每隔6跨加设一道撑拉措施；
剪刀撑的斜杆与基本构架结构杆件之间至少3道连接，其中斜杆的搭接接头部位至少有二道连接；
周边脚手架的大横杆必须在角部交圈并与立杆固定；
纵向对接搭设脚手板时，对接处的两侧必须设置横杆，并且绑扎牢固；
作业层的栏杆应设置在立杆的内侧，栏杆接长应符合对接或搭接的要求。
密目安全网应挂在外立杆里侧，并予全面封闭。
五、钢管脚手架拆除
拆除时应划出工作区标志和设置围栏，并派专人看守，严禁行人进入。
拆除顺序应逐层由上而下，后装的先拆，先装的后拆。
一般是先拆栏杆、脚手板、剪刀撑，后拆小横杆、大横杆、立杆等。
统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时应先告之对方，以防坠落。
材料、工具要用滑轮和绳索运送，严禁抛扔。
使用期间，严禁拆除下列杆件：
主节点处的纵横向水平杆，纵、横向扫地杆；
连墙杆。
六、安全防护措施
1、安全网防护
安全网的质量必须符合有关规定，且每张安全网必须有出厂检验合格证。
本工程四周边全采用安全立网，安全网搭设完毕后，必须经施工负责人、安全员验收合格后才能使用，安全网在使用过程中每周应进行一次定期检查。
网内不得存留杂物，对网变形、磨损等损坏的网片不得使用。
网与网间，网与支撑架的连接部位有无松脱，安全网在使用过程中，每隔三个月必须按批号抽一根试验绳进行强力试验。
安全网应定期进行冲击试验。
2、脚手板的防护
脚手架外侧设置挡脚笆，挡脚笆设置在脚手架钢管内侧，安全网外侧，竹榀与钢管必须用16#铁丝捆扎。
脚手板采用钢笆铺设，钢笆与钢管必须用16#铁丝捆扎，不得有探头板出现。
3、卸料平台的防护
卸料平台应均匀布置，每一个卸料平台的辐射面积为200m2。
每一个面上卸料平台的个数不得超过两个。
卸料平台卸荷结构必须设置在建筑物上，不得作用于外架上。
卸料平台应设置两道扶手，高度分别为1.2m和0.6m，外侧用密目安全网屏蔽，兜底采用双层安全网（一道平网、一道密网）。
七、质量要求及保证措施
（1）脚手架用钢管
表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯；
外径偏差不大于-0.5mm，壁厚偏差不大于-0.3mm；
端面应平整，偏差不超过1.7mm；
钢管锈蚀深度应小于0.5mm，不得使用严重锈蚀的钢管；
钢管长度规格必须按要求统一，不得长短参差不齐。
（2）扣件
所用铸铁不得有裂纹、气孔；
不宜有疏松、砂眼或其他影响使用性能的铸造缺陷；
并应将影响外观质量的粘砂、浇冒口残余、披缝、毛刺、氧化皮等清除干净；
扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好；
扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm；
当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm；
扣件表面应进行防锈处理。
（3）木脚手板
木脚手板必须具备产品质量合格证；
木脚手板必须顺直，端头不开裂。
（4）脚手架未经验收不得投入使用，脚手架检查与验收标准见下表：
序号
项目
容许偏差
检查方法
1
立杆垂直度
≤H/200≤100
吊线
2
间距
步距偏差
±
20
钢卷尺
柱距偏差
50
排距偏差
3
大横杆高差
一根杆两端
水平仪水平尺
同跨内、外大横杆高差
10
4
扣件螺栓拧紧扭力矩
40～65N•m
扭力扳手
5
剪刀撑与地面倾角
45°
～60°
角尺
6
脚手板外伸长度
对接
100≤a≤150
卷尺
搭接
a≥100
八、安全注意事项
避雷措施：
将首层梁板、内墙水平筋围绕建筑物焊接为环形回路，并引出钢筋与避雷引上主筋焊接，环形回路共引出8根镀锌钢筋与钢管脚手架焊接，所有避雷线路中钢筋直径均不得小于12mm，所有搭接焊应为双边满焊且焊接点长度不得小于6d（或单边焊搭焊接点长度不小于12d），如焊接点长度不满足要求，则应另加钢筋按要求两边焊接，如实测离镀锌钢筋最远点内脚手架上过渡电阻超过10Ω应增加引出镀锌钢筋以满足要求。
搭设金属扣件双排脚手架，必须严格按国家《建筑安装安全技术规程》和施工组织设计的要求进行设计和搭设。
搭设前应严格进行钢管的筛选，凡严重锈蚀、薄壁。
严重弯曲及裂变的杆件不宜采用。
严重锈蚀、变形、螺栓螺纹已损坏的扣件不宜采用。
脚手架的基础除按规定设置外，必须做好排水处理。
脚手架拆除现场必须设警戒区域，张挂醒目的警戒标志。
警戒区域内严禁非操作人员通行或在脚手架下方继续组织施工。
地面监护人员必须履行职责。
如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除。
夜间实施拆除作业，应具备良好的照明设备。
所有高处作业人员，应严格按高处作业规定执行和遵守安全纪律及拆除工艺要求。
拆除人员进入岗位以后，先进行检查，加固松动部位，清除楼层内留的材料、垃圾块。
所有清理物应安全输送至地面，严禁高处抛掷。
所有连墙杆、斜拉杆、隔排措施、登高措施必须随脚手架步层拆除同步进行下降。
不准先行拆除。
所有杆件与扣件，在拆除时应分离，不允许杆件上附着扣件输送地面，或两杆同时拆下输送地面。
当日完工后，应仔细检查岗位周围情况，如发现留有隐患的部位，应及时修复后方可撤离岗位。
输送至地面的所有杆件、扣件等，应按类堆放整理。
脚手架搭设计算书：
外脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》<
JGJ130-2001>
.搭设尺寸为:
本工程采用双排落地式钢管脚手架，脚手架排距0.7m；
步距1.5m；
柱距1.2m；
连墙杆水平间距4.0m，垂直间距3.0m（隔二步拉一道）。
采用的钢管类型为∮48X3.5,施工均布荷载为2.0kN/m2,同时施工2层,脚手板共铺设2层.
一、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面.
按大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形.
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值
p1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值
P1=0.350×
1.300/3=0.152kN/m
活荷载标准值Q=2.000×
1.300/3=0.867kN/m
静荷载的计算值q1=1.2×
0.038+1.2×
0.152=0.228kN/m
活荷载的计算值q2=1.4×
0.867=1.213kN/m
2.强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:
MImax=0.08q1l2+0.10q2l2
跨中最大弯矩为:
M1=（0.08×
0.228+0.101×
1.213）×
1.4002=0.274KN.m支座最大弯矩计算公式如下:
M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2
支座最大弯矩为:
M2=-（0.10×
O.228+0.117×
1.4002=-0.323KN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:
σ=0.323×
106/5080.0=63.572N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度:
V=（0.677×
0.190+0.990×
0.867）×
1400.04/100×
2.06×
105×
121900.0）（=1.509mm大横杆的最大挠度小于1400.0/150与10mm,满足要求!
二、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面.用大横杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形.1.荷载值计算
大横杆的自重标准值P1=0.038×
1.400=0.054kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×
1.300×
1.400/3=0.212kN
1.400/3=1.213kN
荷载的计算值P=1.2×
0.054+l.2×
0.212+1.4×
1.213=2.018kN
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:
小横杆的计算强度小于205.0N/mm,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度:
45V1=5.0×
0.038×
1300.00/（384×
2.060×
10×
121900.000）=0.06mm
集中荷载标准值P=0.054+0.212+1.213=1.479kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度:
V2=1479.427×
1300.0/（3×
13O0.02-4×
1300.02/9）/（72×
2.06×
105×
121900.0）=4.594mm
最大挠度V=V1+V2=4.65lmm小横杆的最大挠度小于1300.0/150与10mm,满足要求!
三、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:
R≤Rc
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN;
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
1.荷载值计算横杆的自重标准值
P1=0.038×
1.300=0.054kN脚手板的荷载标准值
P2=0.350×
1.400/2=0.318kN
1.400/2=1.820kN
荷载的计算值R=1.2×
0.054+1.2×
0.318+1.4×
1.820=2.995kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40~65N.m时
试验表明:
单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN;
四、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载,活荷载和风荷载.静荷载标准值包括以下内容:
（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）;
本例为0.1611NG1=0.161×
38.600=6.219kN
（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）;
本例采用竹串片脚手板,标准值为0.35NG2=0.350×
2×
1.400×
（1.300+0.300）/2=0.784KN
（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）;
本例采用栏杆,木脚手板标挡板,标准值为0.14NG3=0.140×
2/2=0.196KN
（4）吊挂的安全设施荷载,包括安全网（KN/m2）;
0.005NG4=0.005×
1.300/2=0.005K
经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.203KN活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值.
经计算得到,活荷载标准值
NQ=2.000×
1.300/2=3.640KN
风荷载标准值应按照以下公式计算:
其中WO——基本风压（KN/m2）,按照《建筑结构荷载规范》（GBJ9）的规定采用WO=0.300
UZ——风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》（GBJ9）的规定采用:
UZ=1.000US——风荷载体型系数:
US=1.200
2经计算得到,风荷载标准值WK=0.7×
0.300×
1.000×
1.200=0.252KN/m
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式:
N=1.2NG+0.85×
1.4NQ
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式:
N=1.2NG+l.4NQ
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式:
MW=0.85×
1.4Wklah2/10WK——风荷载基本风压值（Kn/m2）;
la——立杆的纵距（m）;
h——立杆的步距（m）.
五、立杆的稳定性计算:
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式:
其中N——立杆的轴心压力设计值,N=13.74kN;
∮----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.48;
i——计算立杆的截面回转半径,i=1.58cm;
l0——计算长度（m）
由公式l0=kuh确定,l0=1.82m;
k——计算长度附加系数,取1.155;
u——计算长度系数,由脚手架的高度确定u=1.75;
A——立杆净截面面积,A=4.89cm2;
f——立杆净截面模量（抵抗矩）=5.08cm.;
W.2W——钢管立杆受压强度计算值（N/mm）;
经计算得到σ=58.08[f]——钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.00kN/mm2不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算σ<
[f]满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式:
其中N——立杆的轴心压力设计值,N=12.98kN;
∮——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/I的结果查表得到0.48;
l0——计算长度（m）,由公式10=kuh确定u=1.75;
U——计算长度系数,由脚手架的高度确定;
u=1.75
A——立杆净截面面积,A=4.89cm2;
3W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.08cm;
MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,MW=0.034KN.m.
2σ——钢管立杆受压强度计算值（N/mm）;
经计算得到σ=61.54
2[f]——钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.00kN/mm考虑风荷载时,立杆的稳定性计算σ<
[f],满足要求!
六、最大搭设高度的计算:
不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式,全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算:
其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力,NG2K=O.985KN;
NQ——活荷载标准值,NQ=3.640KN
gk——每米立杆承受的结构自重标准值,gk=0.161kN/m
经计算得到,不考虑风荷载时,按照稳定性计算的搭设高度Hs=218.388米.
七、连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算:
N1=N1W+N0;
其中N1W——风荷载产生的连墙件轴向力设计值（KN）应按照下式计算;
NIW=1.4×
WK×
AW-5-WK——风荷载基本风压值,
Wk=0.252KN/mAW——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积AW=2.70×
4.20=11.340
N0——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（KN）0=5.000;
N经计算得到N0=4.00lkN,连墙件轴向力计算值N1=9.001kN
连墙件轴向力设计值N0=∮A「f」
其中∮——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比1/i=30.00/1.58的结果查表得到∮=0.95;
A=4.89cm2;
[f]=205.00N/mm2.
经过计算得到Nf=95.4llkNNr>
N1连墙件的设计计算满足要求!
八、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求:
p≤fg
其中P——立杆基础底面的平均压力（N/mm2）,P=N/A;
p=54.96
N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值（KN）N=13.74;
2A——基础底面面积（m）;
A=0.25fg——地基承载力设计值（mm2）;
fg=68.00地基承载力设计值应按下式计算:
fg=kc×
fgk
其中KC——脚手架地基承载力调整系数;
KC=0.40
fgk——地基承载力标准值fgk=170.00
地基承载力的计算满足要求!
附图：
图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）
图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）
小横杆计算简图
连墙件扣件连接示意图
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