简支变连续计算书文档格式.docx
《简支变连续计算书文档格式.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《简支变连续计算书文档格式.docx（29页珍藏版）》请在冰点文库上搜索。
3.2结构斜截面抗裂验算 17
四、持久状况构件应力验算结果 18
4.1正截面混凝土法向压应力验算 18
4.2正截面受拉区钢筋拉应力验算 18
4.3斜截面混凝土的主压应力验算 19
五、短暂状况构件应力验算结果 19
5.1短暂状况构件应力验算 19
六、结论 20
第四部分结论 21
K74+953海湖北路分离立交复核计算书
第一部分基本概况
一、基本信息
1.1概况
S102西宁绕城环线平安经互助至大通段公路K74+953海湖北路立交桥上部为20.0m预应力钢筋混凝土小箱梁，因在施工过程中将中跨预制短了24cm，边跨预制短了32cm。
针对以上情况，为保证桥梁在施工及后期运营中的安全，对该段进行了建模分析计算
1.2主要规范
1）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）
2）《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）
3）《公路工程技术标准》（JTGB01-2003）
4）《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/TB02-01-2008）
5）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）
6）《城市桥梁设计规范》（CJJ11-2011）
1.3主要材料及材料性能
1）混凝土
表格1混凝土表格
强度等级
弹性模量（MPa）
容重
线膨胀系数
C50
34500
25.00
0.000010
32.40
2.65
22.40
1.83
C55
35500
35.50
2.74
24.40
1.89
2）普通钢筋
表格2普通钢筋表格
普通钢筋
R235
210000
76.98
235
195
HRB335
200000
335
280
HRB400
400
330
KL400
3）预应力材料
表格3预应力材料表格
预应力钢绞线
张拉控制应力（MPa）
孔道磨阻系数
孔道偏差系数
钢绞线松弛系数
一端锚固回缩值（m）
钢束4束
195000
1395
0.300
0.00001
1.0
0.00600
钢束5束
钢束3束
1.4计算原则、内容及控制标准
计算书中将采用midasCivil对桥梁进行分析计算，并以《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）和《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）为标准，按A类预应力混凝土结构进行验算。
第二部分边梁复核计算书
一、模型建立与分析
1.1计算模型
图表1计算模型图
1.2截面特性及有效宽度
1）截面特性
表格1:
边跨外边梁端部
A（mm2）
Asy（mm2）
Asz（mm2）
z（+）（mm）
z（-）（mm）
1217400.000
736305.000
447132.000
490.432
733.568
Ixx（mm4）
Iyy（mm4）
Izz（mm4）
y（+）（mm）
y（-）（mm）
306563000000.000
199308000000.000
565379000000.000
1311.740
1538.260
1.3荷载工况及荷载组合
1）自重
自重系数：
-1.04
2）整体升降温
整体升温：
20.00（[C]）
整体降温：
-25.00（[C]）
3）梁截面温度
表格2正温度梯度（单元1）
序号
宽度（m）
到箱梁顶距离（m）
温度（[C]）
1
2.85
0.00
14.00
2
0.10
5.50
3
2.15
0.18
4.03
4
0.36
0.38
0.37
5
0.40
表格3负温度梯度（单元1）
-7.00
-2.75
-2.02
-0.19
4）徐变收缩
收缩龄期：
3天；
构件理论厚度：
3m；
理论厚度自动计算：
由程序自动计算各构件的理论厚度。
公式为：
5）可变荷载
活载：
汽车荷载，桥梁等级为公路Ⅰ级；
对于汽车荷载纵向整体冲击系数μ，按照《公路桥涵通用设计规范》第4.3.2条，冲击系数μ可按下式计算：
根据规范，计算的结构基频f=4.97Hz，冲击系数μ=0.268。
6）荷载组合
表格4荷载工况及荷载组合荷载工况
工况名称
描述
合计（CS）
cSH
徐变二次（CS）
cD
恒荷载（CS）
cEL
安装荷载1（CS）
SUM
收缩一次（CS）
6
M[1]
7
TPG
温度梯度
8
cTP
安装荷载2（CS）
9
cCR
钢束二次（CS）
10
cTS
安装荷载3（CS）
11
T
整体降温
荷载组合列表：
cLCB1：
基本组合（永久荷载）:
1.2（cD）+1.2（cTS）+1.0（cCR）+1.0（cSH）
cLCB2：
基本组合:
1.2（cD）+1.2（cTS）+1.0（cCR）+1.0（cSH）+1.4M
cLCB3：
1.2（cD）+1.2（cTS）+1.0（cCR）+1.0（cSH）+1.4T[1]+1.4TPG
cLCB4：
1.2（cD）+1.2（cTS）+1.0（cCR）+1.0（cSH）+1.4T[2]+1.4TPG
cLCB5：
1.2（cD）+1.2（cTS）+1.0（cCR）+1.0（cSH）+1.4M+1.12T[1]+1.12TPG
cLCB6：
1.2（cD）+1.2（cTS）+1.0（cCR）+1.0（cSH）+1.4M+1.12T[2]+1.12TPG
cLCB7：
1.0（cD）+1.0（cTS）+1.0（cCR）+1.0（cSH）
cLCB8：
1.0（cD）+1.0（cTS）+1.0（cCR）+1.0（cSH）+1.4M
cLCB9：
1.0（cD）+1.0（cTS）+1.0（cCR）+1.0（cSH）+1.4T[1]+1.4TPG
cLCB10：
1.0（cD）+1.0（cTS）+1.0（cCR）+1.0（cSH）+1.4T[2]+1.4TPG
cLCB11：
1.0（cD）+1.0（cTS）+1.0（cCR）+1.0（cSH）+1.4M+1.12T[1]+1.12TPG
cLCB12：
1.0（cD）+1.0（cTS）+1.0（cCR）+1.0（cSH）+1.4M+1.12T[2]+1.12TPG
cLCB13：
极限组合（永久荷载）:
1.0（cD）+1.0（cTP）+1.0（cTS）+1.0（cCR）+1.0（cSH）
cLCB14：
短期组合:
1.0（cD）+1.0（cTP）+1.0（cTS）+1.0（cCR）+1.0（cSH）+0.7/（1+mu）M
cLCB15：
1.0（cD）+1.0（cTP）+1.0（cTS）+1.0（cCR）+1.0（cSH）+1.0T[1]+0.8TPG
cLCB16：
1.0（cD）+1.0（cTP）+1.0（cTS）+1.0（cCR）+1.0（cSH）+1.0T[2]+0.8TPG
cLCB17：
1.0（cD）+1.0（cTP）+1.0（cTS）+1.0（cCR）+1.0（cSH）+0.7/（1+mu）M+1.0T[1]+0....
cLCB18：
1.0（cD）+1.0（cTP）+1.0（cTS）+1.0（cCR）+1.0（cSH）+0.7/（1+mu）M+1.0T[2]+0....
cLCB19：
长期组合:
1.0（cD）+1.0（cTP）+1.0（cTS）+1.0（cCR）+1.0（cSH）+0.4/（1+mu）M
cLCB20：
1.0（cD）+1.0（cTP）+1.0（cTS）+1.0（cCR）+1.0（cSH）+0.4/（1+mu）M+1.0T[1]+0....
cLCB21：
1.0（cD）+1.0（cTP）+1.0（cTS）+1.0（cCR）+1.0（cSH）+0.4/（1+mu）M+1.0T[2]+0....
cLCB22：
弹性阶段应力验算组合:
1.0（cD）+1.0（cTP）+1.0（cTS）+1.0（cCR）+1.0（cSH）+1.0M
cLCB23：
1.0（cD）+1.0（cTP）+1.0（cTS）+1.0（cCR）+1.0（cSH）+1.0T[1]+1....
cLCB24：
1.0（cD）+1.0（cTP）+1.0（cTS）+1.0（cCR）+1.0（cSH）+1.0T[2]+1....
cLCB25：
1.0（cD）+1.0（cTP）+1.0（cTS）+1.0（cCR）+1.0（cSH）+1.0M+1.0T[...
cLCB26：
二、持久状况承载能力极限状态验算结果
2.1截面受压区高度
表格5截面受压区高度相对界限受压区高度ξb
钢筋种类
C50及以下
C55/C60
C65/C70
C75/C80
0.62
0.60
0.58
-
0.56
0.54
0.52
HRB400/KL400
0.53
0.51
0.49
钢绞线、钢丝
0.35
精轧螺纹钢筋
2.2正截面抗弯承载能力验算
图表1正截面抗弯承载能力验算结果图形
结论：
按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第5.1.5条验算，结构重要性系数*作用效应的组合设计最大值均小于等于构件承载力设计值，满足规范要求。
2.3斜截面抗剪承载能力验算
图表2斜截面抗剪承载能力验算结果图形
按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第5.1.5条验算，结构重要性系数*作用效应的组合设计最大值均小于等于构件承载力设计值，满足规范要求。
按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第5.2.9条进行抗剪截面验算，满足规范要求。
三、持久状况正常使用极限状态验算结果
3.1结构正截面抗裂验算
对于部分预应力A类构件，在作用（荷载）短期效应组合下，应符合下列条件：
但在荷载长期效应组合下：
图表3结构正截面抗裂验算短期效应组合结果图形
图表4结构正截面抗裂验算长期效应组合结果图形
按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第6.3.1-1条验算:
短期效应组合满足规范要求。
长期效应组合不满足规范要求。
应力超过规范限值出现在两边跨梁端，预应力钢束在该位置截断，所以抗裂验算不满足规范要求，其余位置正截面抗裂验算满足规范要求。
3.2结构斜截面抗裂验算
对于A类和B类部分预应力混凝土构件，在作用（荷载）短期效应组合下，应符合下列条件：
预制构件：
现场浇筑（包括预制拼装）构件：
图表5结构斜截面抗裂验算结果图形
按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第6.3.1-2条验算:
满足规范要求。
四、持久状况构件应力验算结果
4.1正截面混凝土法向压应力验算
按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第7.1.5-1条，荷载取其标准值，汽车荷载考虑冲击系数。
受压区混凝土的最大压应力：
未开裂构件：
允许开裂构件：
图表6正截面混凝土法向压应力验算结果图形
按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第7.1.5条验算:
4.2正截面受拉区钢筋拉应力验算
按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第7.1.5-2条，荷载取其标准值，汽车荷载考虑冲击系数。
受拉区预应力钢筋的最大拉应力：
1）对钢绞线、钢丝
2）对精轧螺纹钢筋
允许开裂构件:
按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第7.1.5-2条验算:
4.3斜截面混凝土的主压应力验算
按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第7.1.6条，混凝土的主压应力应符合下式规定：
图表2斜截面混凝土的主压应力验算结果图形
按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第7.1.6条验算：
五、短暂状况构件应力验算结果
5.1短暂状况构件应力验算
按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第7.2.8条，截面边缘混凝土的法向压应力应符合下式规定：
图表8短暂状况构件应力验算结果图形
按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第7.2.8条验算：
六、结论
在两边跨墩顶支点截面附近正截面抗裂验算与斜截面抗裂验算不满足规范要求。
分析其原因为：
墩顶现浇段变长，该部分混凝土下缘未配有预应力钢束，压应力储备不足。
正截面抗弯承载能力验算、斜截面抗剪承载能力验算、正截面混凝土法向压应力验算、正截面受拉区钢筋拉应力验算、斜截面混凝土的主压应力验算、短暂状况构件应力验算内容均满足规范要求。
第三部分中梁复核计算书
1.1计算模型
图表3计算模型图
表格45:
边跨中梁端部
1114050.000
636555.000
452728.000
520.545
703.455
303781000000.000
186981000000.000
384038000000.000
1195.260
1204.740
表格5正温度梯度
2.40
0.71
0.25
2.75
表格6正温度梯度
-1.38
4）徐变收缩
3天;
0.25m；
根据规范，计算的结构基频f=5.06Hz，冲击系数μ=0.271。
表格6荷载工况及荷载组合荷载工况
长期
升级会员 