满堂支撑架结构计算书Word格式.doc

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普通型

立杆纵向间距la（m）

0.9

立杆横向间距lb（m）

水平杆步距h（m）

1.5

顶步水平杆步距h'

（m）

0.75

立杆自由端高度h0（mm）

400

次楞间距a（mm）

250

计算依据

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

材料参数

架体钢管类型

Ф48×

2.6

脚手板类型

竹串片脚手板

栏杆、栏板类型

栏杆、竹串片脚手板挡板

底座形式

垫板

主楞钢材牌号

Q235

次楞钢材牌号

/

主楞类型

圆钢管

主楞规格

次楞类型

矩形木楞

次楞规格

40×

90

主楞合并根数

2

主楞自重标准值gk（kN/m）

0.058

次楞自重标准值gkc（kN/m）

0.022

可调托座承载力允许值（kN）

30

架体底部垫板面积A（m^2）

0.25

荷载参数

材料堆放荷载标准值Q1（kN/m2）

施工均布活荷载Q2（kN/m2）

架体是否封闭密目网

否

密目式安全立网自重标准值g3（kN/m2）

风压高度变化系数uz

风荷载体型系数us

脚手板自重标准值g1k（kN/m2）

0.35

栏杆自重标准值g2k（kN/m）

0.17

基础类型

地基土

地基土类型

碎石土

地基承载力特征值fak（kPa）

是否考虑风荷载

架体搭设省份、城市

安徽（省）铜陵（市）

地面粗糙度类型

简图：

（图1） 平面图

（图2） 纵向剖面图1

（图3） 纵向剖面图2

三、次楞验算

恒荷载为：

g1=1.2[gkc+g1ke]=1.2×

（0.022+0.35×

250/1000）=0.131kN/m

活荷载为：

q1=1.4（Q1+Q2）e=1.4×

（2+2）×

250/1000=1.4kN/m

次楞按三跨连续梁计算符合工况。

计算简图如下：

（图4） 可变荷载控制的受力简图

1、强度验算

（图5） 次楞弯矩图（kN·

m）

Mmax=0.124kN·

m

σ=Mmax/W=0.124×

106/（1×

85.333×

103）=1.454N/mm2≤[f]=15N/mm2

满足要求

2、抗剪验算

（图6） 次楞剪力图（kN）

Vmax=0.827kN

τmax=VmaxS0/（Ib）=0.827×

103×

40.5×

103/（341.333×

104×

4×

10）=0.245N/mm2≤[τ]=125N/mm2

3、挠度验算

挠度验算荷载统计：

qk=gkc+g1ke+（Q1+Q2）e=0.022+0.3×

250/1000+（2+2）×

250/1000=1.097kN/m

（图7） 挠度计算受力简图

（图8） 次楞变形图（mm）

νmax=0.145mm≤[ν]=max（1000×

0.9/150,10）=10mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态下支座反力为：

R=1.516kN

正常使用极限状态下支座反力为：

Rk=1.086kN

五、主楞验算

按三跨连续梁计算符合工况，偏于安全，计算简图如下：

（图9） 简图

1、抗弯验算

（图10） 主楞弯矩图（kN·

Mmax=0.501kN·

σ=Mmax/W=0.501×

106/（7.98×

103）=62.817N/mm2≤[f]=205N/mm2

2、挠度验算

（图12） 简图

（图13） 主楞变形图（mm）

νmax=0.5mm≤[ν]=max（1000×

3、支座反力计算

立杆稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：

Rmax=6.073kN

六、立杆验算

1、长细比验算

验算立杆长细比时取k=1,μ1、μ2按JGJ130-2011附录C取用

l01=kμ1（h+2a）=1×

1.323×

（1.5+2×

400/1000）=3.044m

l02=kμ2h=1×

1.951×

1.5=2.926m

取两值中的大值

l0=max（l01,l02）=max（3.044,2.926）=3.044m

λ=l0/i=3.044×

1000/（1.61×

10）=189.048≤[λ]=210

2、立杆稳定性验算（顶部立杆段）

λ1=l01/i=3.044×

10）=189.048

根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.201

N1=Rmax=6.073kN

f=N1/（φA）=6.073×

1000/（0.201×

3.71×

100）=81.483N/mm2≤[σ]=205N/mm2

3、立杆稳定性验算（非顶部立杆段）

λ2=l02/i=2.926×

10）=181.77

根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.216

N3=Rmax+1.2×

H×

gk=6.073+1.2×

10.2×

2.91/100=6.43kN

f=N3/（φA）=6.43×

1000/（0.216×

100）=80.063N/mm2≤[σ]=205N/mm2

七、可调托座验算

按上节计算可知，可调托座受力N=max（N1,N2）=max（6.073,0）=6.073kN

N=6.073kN≤[N]=150kN

八、立杆地基基础计算

立杆底垫板的底面平均压力p＝N/（mfA）＝6.073/（0.9×

0.25）=26.993kPa≤fak＝250kPa