联合水厂拆除施工方案新文档格式.docx
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凉水塔外侧双排脚手架、凉水塔内部拆除操作平体搭设、安全网维护等项刚作。
3、凉水塔外上水管线拆除于4月26日开始到2月29日结束。
需完成凉水塔外侧12根325上水立管及进塔水平管拆除、回收等项工作，日历工期4天。
4、塔顶风机拆除于4月30日开始到5月4日结束，日历工期5天。
其中电机拆除1天，减速器拆除1天，风机罩拆除3天。
5、塔内管线、填料及填料钢托架拆除于5月5日开始到5月8日结束，日历工期4天。
其中填料拆除1天；
管道拆除2天；
填料钢托架拆除、塔外平台拆除1天。
6、9.75－13.70米结构拆除从5月9日开始到5月14结束，日历工期6天，主要采用人工拆除方式进行。
7、5.9－9.57米结构拆除从5月18日开始到5月20日结束，日历工期3天，采用机械、人工配合方式施工。
8、5.9米以下结构拆除从5月21日开始到5月25日结束，日历工期5天，采用机械拆除。
9、垃圾清运15天，到5月29日结束。
10、工程验收1天，5月30日竣工
本工程主要工程量见下表：
01#事故池主要工程量—览表
项目
单位
数量
备注
管线
米
160
风机
台
12
钢梯、平台
吨
10
填料托架
3
现浇混凝土板
立方米
270
现浇混凝土柱
250
预制混凝土梁
350
混凝土池壁
混凝土基础
垃圾外运
3280
合计
注：
本表工程量是施工现场测量后的估算值的
三、施工机械设备部署
本工程使用的主要施工机械见下表
施工机械设备一览表1
主要施工机械设备配备表
序号
机械设备名称
型号
规格
数量
产地
功率
备注
1
载重汽车
8
4
2
电焊机
GJ5-40
洛阳
气焊
套
挖掘机
CX558
徐州
5
日本
6
装载机
50型
7
30型
风镐
9
空压机
汽车起重机
25吨
11
8吨
手推车
13
双轮推车
14
单轮推车
15
污水泵
75
16
消防水泵
20米扬程
第四章：
施工准备
拆除工程工期紧，难度大，是综合水厂改造项目的关键，在施工准备阶段主要完成以下几项工作。
1、组织准备
成立拆除工程项目部，下设安全领导小组，进行详细施工机械布置。
分工如下：
项目部组织机构
项目经理陈广元
施工员陈洪国
项目技术负责人王红艳
质量检查员丁忠余
安全员徐冰
测量员艾霁朋
预算员李联俊
材料员隋坤兰
保管员徐立军
安全领导小组组织机构
组长陈广元
组员陈洪国
徐冰
丁忠余
2、机械设备准备
本工程使用机械设备多为我公司自有，少量为长期合作单位设备，状况良好。
在设备进场前进行认真检修保养，按进度安排按时调度，性能满足正常施工要求。
3、技术准备
拆除工程技术要求高，施工难度大，在施工准备阶段主要完成分项工程安全技术方案的编制工作。
4、施工临时用电
根据施工现场的实际情况来布置施工临时用电的线路走向、配电箱的位置及照明灯具的位置。
电源电缆引下根据现场用电负荷确定电缆截面。
现场布置，均按三级配电，二级保护。
本工程临时用电均从建设单位指定处引入，并进入本施工现场的红线内，在红线内设总配电箱，从建设单位提供电源位置采用三相五线制配线引入总配电箱。
施工现场内配电方式采用TN-S系统，并在总配电箱处做重复接地一组，接地电阻小于4。
消防水泵的电源由总配电箱的上口接，不得经任何开关控制。
其他内容严格执行《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-88。
第五章施工技术、组织措施和施工方法程序
一、凉水塔上塔水线拆除
凉水塔上水线竖向布置在东西两侧，每侧2条，管径DN300。
顶标高约9.0米，顶部向两侧分支进入凉水塔。
立管距凉水池1.4米。
拆除顺序：
拆除横向支管拆除阀门上部立管拆除阀门拆除阀门下部立管。
拆除时先搭设操作平台，使切割作业在平台上进行，用吊车吊住钢管，然后进行切割作业。
钢管切断后放到地面制定位置。
二、塔顶风机拆除
塔顶风机每个塔4台，共12台。
位于13.7米结构上，风机罩高4.5米。
风机罩9个为玻璃钢，3个为钢筋混凝土结构。
本方案拟定混凝土结构风机罩，搭设平台用人工凿除，玻璃钢风机罩整体拆除。
拆除电机拆除风机罩拆除减速器拆除减速器钢平台。
拆除时首先拆开电动机与减速器的联结然后拆除电动机地脚螺栓。
用25吨吊将电动机下放到地面。
钢筋混凝土风机罩搭设施工平台拆除，在风筒与作业层相同标高和13.7米标高挂均设双层安全平网，平台搭设高度操作层低于风罩顶1.2米，防护栏杆高度与风机罩上标高相同。
作业平台采用双排脚手架搭设，排拒1.2米立杆间距1.4米，步距1.2米。
玻璃钢风机罩先沿13.70米平面与结构分离，然后用25吨吊吊到地面。
减速器及减速器钢平台拆除时，先用吊车吊住减速器然后再将减速器与底座解体吊到地面。
三、塔内管线、填料、填料钢托架拆除
塔内管线约600米，分别为DN3215\DN273\DN219钢管，沿9.57米结构层下部水平布置及5.90米结构外侧竖向布置；
塔内填料铺设在5.90米结构和9.57米结构上。
填料下有托架。
9.57米填料托架为10毫米钢板焊接而成。
5.90米填料托架为DN100钢管。
搭设脚手架清理填料拆除9.57米托架拆除5.90米托架。
拆除前利用5.90米和9.57米结构梁搭设平台式脚手架，清除填料，分块切割填料托架，运到凉水塔外侧平台上，用吊车吊到地面外运。
四、9.57－13.7米结构拆除
凉水塔、凉水池结构平面布置见下图：
9.57米结构拆除顺序：
结构现浇混凝土板现浇混凝土梁（含环梁）现浇混凝土风机底座维护结构混凝土柱。
9.57米以上结构拆除前利用9.57米结构梁搭设脚手架支撑13.7米结构，并搭设人工操作平台然后用人工拆除方法利用风镐凿除13.7米结构板、梁、柱和圆形风机座。
凿除后的垃圾自然降落在凉水池中，待垃圾清运时同一清理。
五、5.9－9.57米结构拆除
9.57米结构预制梁维护结构结构柱
拆除前利用5.9米结构梁搭设人工操作平台，在平台上凿除结构梁，拆除维护结构，柱拆除采用机械拆除。
六、5.9米以下结构拆除
维护结构梁柱
拆除采用挖掘机安装凿岩头，上述拆除顺序拆除。
七、垃圾清运
拆除后的废钢铁运到建设单位制定的废品库，建筑垃圾装车外运。
八、施工外防护脚手架
本方案在凉水塔外侧搭设双排脚手架搭设高度15.1米。
落地式脚手架计算书
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为15.1米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：
立杆的纵距1.40米，立杆的横距1.20米，立杆的步距1.50米。
采用的钢管类型为
48×
3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.20米。
施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设2层。
（一）、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值P2=0.300×
1.400/2=0.210kN/m
活荷载标准值Q=3.000×
1.400/2=2.100kN/m
荷载的计算值q=1.2×
0.038+1.2×
0.210+1.4×
2.100=3.238kN/m
小横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩
计算公式如下:
M=3.238×
1.2002/8=0.583kN.m
=0.583×
106/5080.0=114.735N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
荷载标准值q=0.038+0.210+2.100=2.348kN/m
简支梁均布荷载作用下的最大挠度
V=5.0×
2.348×
1200.04/（384×
2.06×
105×
121900.0）=2.525mm
小横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!
（二）、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
小横杆的自重标准值P1=0.038×
1.200=0.046kN
1.200×
1.400/2=0.252kN
1.400/2=2.520kN
荷载的计算值P=（1.2×
0.046+1.2×
0.252+1.4×
2.520）/2=1.943kN
大横杆计算简图
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=0.08×
（1.2×
0.038）×
1.4002+0.175×
1.943×
1.400=0.483kN.m
=0.483×
106/5080.0=95.123N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=0.677×
0.038×
1400.004/（100×
2.060×
121900.000）=0.04mm
集中荷载标准值P=0.046+0.252+2.520=2.818kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V1=1.146×
2818.080×
1400.003/（100×
121900.000）=3.53mm
最大挠度和
V=V1+V2=3.569mm
大横杆的最大挠度小于1400.0/150与10mm,满足要求!
（三）、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:
R≤Rc
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
横杆的自重标准值P1=0.038×
1.400=0.054kN
荷载的计算值R=1.2×
0.054+1.2×
2.520=3.895kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:
单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
（四）、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；
本例为0.1394
NG1=0.139×
15.100=2.105kN
（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；
本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30
NG2=0.300×
2×
1.400×
（1.200+0.300）/2=0.630kN
（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；
本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11
NG3=0.110×
2/2=0.154kN
（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；
0.005
NG4=0.005×
15.100=0.106kN
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=2.995kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×
1.200/2=5.040kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中W0——基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：
W0=0.600
Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：
Uz=1.250
Us——风荷载体型系数：
Us=1.200
经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×
0.600×
1.250×
1.200=0.630kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+0.85×
1.4NQ
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
MW=0.85×
1.4Wklah2/10
其中Wk——风荷载基本风压标准值（kN/m2）；
la——立杆的纵距（m）；
h——立杆的步距（m）。
（五）、立杆的稳定性计算:
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.65kN；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.25；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=2.69m；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.55；
A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；
W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.08cm3；
——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；
经计算得到
=87.82
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<
[f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.59kN；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；
u=1.55
W——立杆净截面模量（抵抗矩），W=5.08cm3；
MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.236kN.m；
=125.58
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
（六）、最大搭设高度的计算:
不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=0.890kN；
NQ——活荷载标准值，NQ=5.040kN；
gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.139kN/m；
经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=100.055米。
脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。
考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.198kN.m；
经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=72.680米。
经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。
（七）、连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl=Nlw+No
其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：
Nlw=1.4×
wk×
Aw
wk——风荷载基本风压标准值，wk=0.630kN/m2；
Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.00×
4.20=12.600m2；
No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）；
No=5.000
经计算得到Nlw=11.113kN，连墙件轴向力计算值Nl=16.113kN
连墙件轴向力设计值Nf=
A[f]
其中
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.58的结果查表得到
=0.95；
A=4.89cm2；
[f]=205.00N/mm2。
经过计算得到Nf=95.411kN
Nf>
Nl，连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到Nl=16.113kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!
连墙件扣件连接示意图
（八）、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p≤fg
其中p——立杆基础底面的平均压力（kN/m2），p=N/A；
p=42.60
N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值（kN）；
N=10.65
A——基础底面面积（m2）；
A=0.25
fg——地基承载力设计值（kN/m2）；
fg=145.00
地基承载力设计值应按下式计算
fg=kc×
fgk
其中kc——脚手架地基承载力调整系数；
kc=1.00
fgk——地基承载力标准值；
fgk=145.00
地基承载力的计算满足要求!
第六章：
进度、安全保证措施
一、进度保证措施
编制确实可行的施工组织设计，认真测算工程量，根据现有人力、物力、设备和施工组织要求确定各阶段的拆除工期，确保施工进度。
二、主要人员安全职责1）项目经理部管理职责认真贯彻落实各项安全生产规章制度和安全体系文件，落实项目各级安全生产责任制，对施工全过程进行有效的安全管理，对本项目的安全生产负全责。
2）专业安全员职责代表项目接受业主代表的监督，完成业主要求的安全工作。
协助项目经理进行日常安全、交通、工卫、环保、消防保卫各项管理工作。
监督项目贯彻上级安全生产和劳动保护方针、政策、法规和规定，提出本项目安全生产方针目标、工作计划和安全管理办法并监督实施情况。
三、安全控制主要内容1）落实安全责任制，做到四个重大事故为零。
2）强化安全监督检查，杜绝三违，消除隐患。
3）严格控制人员要持证上岗。
4）坚持安全监督检查“四全”（全员、全过程
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