室外电梯安装施方案Word格式.doc

室外电梯安装施方案Word格式.doc

《室外电梯安装施方案Word格式.doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《室外电梯安装施方案Word格式.doc（21页珍藏版）》请在冰点文库上搜索。

中国建筑科学研究院

监理单位：

北京兴电国际工程管理有限公司

施工单位：

华润建筑有限公司

2.2周边外围条件

施工交通条件：

本工程地处商业及居住集中区，施工期间无特别交通管制，能够满足施工要求。

3.现场室外电梯设计

3.1现场室外电梯布置的思路

本工程工期紧，现场小，装修阶段施工材料品种繁多，合理选择电梯的位置并将现场周边的位置合理利用尤为关键，本工程共8栋楼，共设置南东西3个大门，为满足施工的需要，1#、2#、7#楼每栋设置2台室外电梯，3#、4#、5#、6#、8#楼各安装1部电梯，在安装室外电梯时，部分楼号结构未封顶，存在结构与主体同时施工的情况。

1#、2#、3#、4#、5#楼南侧车库在电梯安装前已进行了车库顶板施工，具备安装电梯条件，同时也为装修料场提供了空间，同时考虑主楼与车库顶板的不均匀沉降，安装位置选择在沉降后浇带主楼一侧，电梯基础下方车库顶板有倒置棱台形柱帽及与之一体的独立柱承受上部荷载，6#、7#、8#楼的室外电梯考虑安装楼栋在南侧，南侧为基槽，在基槽回填时，在相应位置进行适当的地基处理，然后进行电梯基础施工。

1#、2#、3#、4#、5#楼部位电梯安装在沉降后浇带车库一侧，在车库顶板下方用标准架子管加固，立杆间距250mm*250mm,水平拉杆连同扫地杆4道用扣件连成整体，根据以上情况，电梯安装按以下平面位置布置：

第17页共21页

图1

3.2室外电梯型号及相应参数

现场共安装11台SCD200/200，导轨最高架高100m的双笼施工升降机2台，导轨架高85m的双笼施工升降机5台,导轨架高60m的双笼施工升降机4台，导轨架高45m的双笼施工升降机2台,以完成垂直运送施工人员和物料的任务。

现选定SCD200/200型双笼施工升降机，导轨架载面尺寸为750×

750（mm）可满足施工需要。

双笼同时施工，提升速度可达33m/min；

最大架设高度可达250m，能满足施工的要求。

SCD200/200施工升降机基本参数

一、外形尺寸

1、外笼尺寸：

5.4×

3.3×

2.1m

2、吊笼外形尺寸：

3.05×

1.3×

2.6m，1400kg

3、标准节：

0.65×

1.508m，170kg

4、对重：

1200kg

5、最大高度：

250m

二、使用性能

1、额定载荷：

2000kg（12人）

2、起升速度：

33m/min

三、工作机构

1、总功率：

2×

（2×

10.5KW）=42KW

2、额定电压及电流：

380V，2×

20A

3、减速机速比：

1∶16

4、限速器制动力矩及制动速度：

3000KN，155±

5r/min

四、附着要求

本机无立管，使用现有Ⅱ（AB）组合型附墙架形式。

标准型：

梯身中心距建筑物2800～3200m，附墙座间距1220mm。

加长型：

梯身中心距建筑物3200～3800m，附墙座间距1220mm。

1、附墙支撑座与建筑物连接强度不得小于20KN。

2、从基础面起每隔6米安装一套附墙架。

3、梯身垂直度≤5/10000。

五、基础要求

1、基础下的地耐力≥15T/M2。

2、基础承受的载荷P：

60米高度：

P≥359KN，

每加减10米P增减23.8KN。

3、砼基础：

5.4M3×

2.5=13.5T

3.3基础部分

该型号施工升降机要求地基承载力不小于150Kpa，基础表面要求平整、光滑，保证水平，本工程肥槽用2：

8灰土回填，为保证室外电梯基础的承载力，回填完成后，室外电梯部位下挖900mm，地基采用300mm厚碎石夯实，底面积在设计电梯底面积的基础上进行扩大，长、宽各加大200mm,其上为250mm厚的3：

7灰土回填夯实，然后按照厂家提供的基础图进行基础施工，地基承载力能满足要求，地基承载力不用进行验算。

在回填施工时需要严格控制回填土的质量。

压实系数不小于0.95。

该部位电梯砼基础采用C30浇筑，基础厚度为350mm，断面见下图：

图2

位于车库顶板上方的电梯基础四周砌筑370mm宽1800mm高挡土墙，考虑到水流坡度，以防在该部位积水，该部位防水卷材施工时先贴于挡土墙侧壁，最后拆除挡土墙后将卷材包裹电梯基础即可，电梯基础见下图：

图3

位于车库顶板上部的电梯基础预留地弹簧孔洞，电梯基础的留洞图、配筋见下图：

图4

位于室外基槽部位的电梯基础地弹簧等构件与基础一同浇筑，基础配筋稍作增大，见下图：

图5

3.4电梯的附着

电梯附墙采取在结构阳梁上打孔锚固的方式，首层和顶层连接一道，其余层隔两层连接一道见下图：

图6

3.5电梯的防护架及防护门制作

室外电梯与结构连接处搭设双排钢管脚手架，60米以下为双立杆，60米以上为单立杆。

电梯与结构之间制作钢筋防护门，钢筋防护门采用内开式双扇门，采用三级10钢筋焊制，防护外架子尺寸及平面位置，电梯防护门见下图：

图7

3.6车库顶板的加固

1#-5#楼部位的施工电梯坐落在主楼与车库间沉降后浇带车库顶板一侧，在安装电梯时该沉降后浇带并未达到浇筑条件，因此采取对车库顶板进行加固（共7处）。

在车库顶板下方用标准架子管加固，立杆间距250mm*250mm,水平拉杆连同扫地杆4道用扣件连成整体，加固范围：

电梯基础每边外扩1.5m。

如下图：

图8

3.7供电

3.7.1在距施工升降机配电箱5M范围内提供50kw电力独立供电箱一个（施工升降机配电箱在基础中心向墙边交点处）。

3.7.2在基础边埋设好设备接地装置及避雷接地装置，接地电阻不大于4Ω。

4.室外电梯安装程序

4.1准备工作

4.1.1准备好SCD200/200型施工升降机全套设备,（包括导轨架、附墙架、双吊笼的全部结构传动及电气设备、升降电缆等）。

4.1.2全套安装工具、用具、及人员的安全防护用品。

4.1.3在现场塔吊方便的时候请塔吊帮助起吊吊笼、底盘、基础节就位，在无塔吊情况下，另用汽车吊一台。

4.1.4人员组织，安装队长一人，全面负责指挥现场安装，安全员一人负责安全工作，安装工6人（其中有1名,电工）以上人员都具有劳动局签发相应工种操作证。

4.2安装工作

将部件运至安装地点→装底笼和二层标准节→装梯笼→接高标准节并随设附墙支撑→安配重

4.2.1验收基础，合格后将底架吊放于基础上，左右两半底架穿螺栓，连接坚固，用在底架下垫铁板的方法，将底架找水平，检查导轨架的垂直度不大于1/1500。

导轨架下正对着立管的底面必须垫实塞紧，外笼四壁垂直度不大于1/1000。

合格后将地脚螺栓二次灌浆（可加速凝胶）。

4.2.2从上往下顺导轨架放入吊笼，按安装规程调整好齿轮与齿条，导轨与立管的间隙。

将对重插入导轨槽，安装好笼顶安全护栏及吊杆，安装电控箱，连接电缆线，将操控盒临时引到吊笼顶上。

紧固地脚螺栓，接通电源，小行程试车调好下限位及下极限开关碰块确认正常后即可转入加节接高。

4.2.3加节接高在有塔吊配合的条件下，每吊一钩可接高6节注意拧紧每一条连接螺栓。

在无塔吊配合情况下，利用笼顶小吊杆每次只准吊一节标准节增高1.5m。

每升高6～9m应装一道墙架，本方案拟利用阳台地板穿孔机螺栓紧固锚座安装II型附墙架。

每隔3层按一个附墙架（最大不得超过9m）最上一个附墙架以上的导轨架高6m。

4.2.4全面检查安装质量，导轨架的直线度、垂直度（1/1500）螺栓的紧固、内外笼门开闭顺、各限位开关灵敏有效、试车升降、制动均可符合标准要求。

4.2.5按试车程序进行试车，使其达到正常运行条件。

把里笼操纵按扭盒拿到里笼顶上，接装一节使总高度达到6.037m，并在4.656m高度上装第一个支架，以两台经纬仪校调导轨架的垂直度（允许偏差2mm），随后拧紧地脚螺栓，在此之后即可开动里笼并使用里笼上的电动起重机进行接高架设。

4.2.6在两台经纬仪的监视下进行接高架设，使在任何高度上的垂直偏差均不超过10mm。

导轨架的接高与附墙支撑和站台结构的装设协同进行，即每接两节标准节后，安装附墙装置，并装设站台及其剪刀撑、斜撑杆系统、安全栏杆和分层碰铁。

4.2.7装至所需高度后，装上最高限位碰铁和天轮组，将平衡锤就位并支在离基础表面0.46m的高度上。

放下钢丝绳与平衡锤接好，上端通过天轮和绳轮，张紧后以3道绳卡卡牢（但不能过紧，以免损伤钢丝绳），剩下的钢丝绳绕在钢绳架上。

4.2.8润滑全机并全面调整碰铁位置，安装并调试安全栏杆、电气控制，将起重机拆下平放于里笼顶上。

接好地线和避雷针，最后将8H的固定螺钉松开，使之停止工作。

4.3电梯安装时间

各楼根据实际总进度计划，电梯的安装及拆除按照以下时间考虑：

精装期间主要由室内电梯提供垂直运输（业主承诺）。

室内电梯安装及调试时间见总进度计划。

5.安装的质量要求

5.1地基预埋件必须牢固可靠，外笼底盘与基础表面接触良好。

5.2确保导轨架的垂直度

5.3连接螺栓必须加弹簧垫圈拧紧；

5.4齿轮与与齿轮间的齿顶间隙为2.1～2.4mm；

5.5插入接头应涂钙基润滑脂。

5.6站台应具有足够的承载力和两边设防护栏杆，外挂密目安全网。

6.使用注意事项

6.1电梯司机必须身体健康，必须熟悉电梯的结构、原理、性能、运行特点和操作规程，并经过考核合格后上岗，严禁非司机开车。

6.2严禁超载、防止偏重。

6.3班前、满载和架设时均应做电动机制动效果的检查（点动1m高度，停2min，里笼无下滑现象）。

6.4坚持执行定期进行技术检查和润滑的制度。

6.5司机开车时应思想集中，随时注意信号，遇事故和危险时应立即停车。

6.6在下述情况下严禁使用：

6.6.1电机制动系统不灵活可靠；

6.6.2控制元件失灵和控制系统不全；

6.6.3导轨架和管架的连接松动；

6.6.4视野很差（大雾及雨雪天气）、滑杆结冰及其他恶劣作业条件；

6.6.5齿轮与齿条的啮齿不正常；

齿条与齿轮齿后磨损量大于1.0mm。

6.6.6站台和安全栏杆不合格；

6.6.7钢丝绳卡得不牢或有锈蚀断裂现象；

6.6.8限速或手动刹车器不灵；

限速器未按时检查与重新标定。

6.6.9润滑不良；

6.6.10风速超过13m/s（六级风）；

6.6.11导轨架垂直度不符合要求；

导轨架管壁厚度磨损过大。

6.6.12减速器声音不正常；

7.安全注意事项

7.1遇有雨、雪、雾及六级大风以上天气不得进行此工作；

7.2参与作业人员必须熟悉升降机的机械性能、结构特点、并且具备熟练的操作技术和排除一般故障的能力；

7.3参与作业人员应有明确分工，各负责任，并明确一人负责统一指挥。

严禁酒后指挥；

7.4在高空作业的人员，身体状况必须符合劳动部门的有关规定，严禁酒后作业，且安全用具要携带齐全；

7.5吊笼顶平台作业人、物总重量不得超过650kg；

7.6地面作业人员要明确升降机附近电源开关位置，以便发生意外故障时切断电源；

7.7施工人员进入施工现场必须戴安全帽，高空作业必须系安全带、穿防滑鞋；

7.8建立安全作业区，非作业人员严禁入内；

7.9作业人员严禁上下抛掷工具；

7.10在室外电梯的出口位置设置防护棚，具体作法见下：

图9

8.环境保护措施

8.1施工垃圾、生活垃圾应按要求堆放在指定地点，严禁随处乱扔，定期由专门单位负责清理。

8.2机械进场要求手续齐全，并经过相关人员的测试，以免设备进场后发生漏油、漏电等污染甚至危机施工人员的生命安全。

9.12#、13#楼8单元车库顶板加固支撑计算

模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范编制。

该计算未利用车库顶板自身的承载能力，视为新浇筑的混凝土。

一、参数信息:

1.模板支架参数

横向间距或排距（m）:

0.25；

纵距（m）:

步距（m）:

1.10；

立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:

0.35；

模板支架搭设高度（m）:

3.90；

采用的钢管（mm）:

Φ48×

3.5；

扣件连接方式:

单扣件，取扣件抗滑承载力系数:

0.80；

板底支撑连接方式:

方木支撑；

2.荷载参数

模板与木板自重（kN/m2）:

0.350；

混凝土与钢筋自重（kN/m3）:

25.000；

施工均布荷载标准值（kN/m2）:

10.000；

3.楼板参数

楼板的计算宽度（m）:

5.00；

楼板的计算厚度（mm）:

450.00；

楼板的计算长度（m）:

7.00；

施工平均温度（℃）:

15.000；

4.材料参数

板底支撑采用方木；

木方弹性模量E（N/mm2）:

9500.000；

木方抗弯强度设计值（N/mm2）:

13.000；

木方抗剪强度设计值（N/mm2）:

1.400；

木方的间隔距离（mm）:

249.000；

木方的截面宽度（mm）:

100.00；

木方的截面高度（mm）:

图2楼板支撑架荷载计算单元

二、支撑方木的计算:

方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=10×

10×

10/6=166.67cm3；

I=10×

10/12=833.33cm4；

方木楞计算简图

1.荷载的计算：

（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：

q1=25×

0.249×

0.45=2.801kN/m；

（2）模板的自重线荷载（kN/m）:

q2=0.35×

0.249=0.087kN/m；

（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）：

p1=（10+2）×

0.25×

0.249=0.747kN；

2.强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=1.2×

（q1+q2）=1.2×

（2.801+0.087）=3.466kN/m；

集中荷载p=1.4×

0.747=1.046kN；

最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.046×

0.25/4+3.466×

0.252/8=0.092kN；

最大支座力N=P/2+ql/2=1.046/2+3.466×

0.25/2=0.956kN；

方木最大应力计算值σ=M/W=0.092×

106/166666.67=0.555N/mm2；

方木的抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；

方木的最大应力计算值为0.555N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2,满足要求!

3.抗剪验算：

最大剪力的计算公式如下:

Q=ql/2+P/2

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<

[T]

其中最大剪力:

Q=3.466×

0.25/2+1.046/2=0.956kN；

方木受剪应力计算值T=3×

0.956×

103/（2×

100×

100）=0.143N/mm2；

方木抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.143N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!

4.挠度验算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载q=q1+q2=2.888kN/m；

集中荷载p=0.747kN；

最大挠度计算值V=5×

2.888×

2504/（384×

9500×

8333333.333）+747×

2503/（48×

8333333.3）=0.005mm；

最大允许挠度[V]=250/250=1mm；

方木的最大挠度计算值0.005mm小于方木的最大允许挠度1mm,满足要求!

三、板底支撑钢管计算:

支撑钢管支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=3.466×

0.25+1.046=1.912kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图（kN.m）

支撑钢管计算变形图（mm）

支撑钢管计算剪力图（kN）

最大弯矩Mmax=0.006kN.m；

最大变形Vmax=1mm；

最大支座力Qmax=1.94kN；

最大应力σ=5631.677/5080=1.109N/mm2；

支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值1.109N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度为1mm小于250/150与10mm,满足要求!

五、扣件抗滑移的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；

R-------纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;

计算中R取最大支座反力,R=1.94kN；

R<

6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、模板支架立杆荷载标准值（轴力）:

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架的自重（kN）：

NG1=0.149×

3.9=0.581kN；

（2）模板的自重（kN）：

NG2=0.35×

0.25=0.022kN；

（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：

NG3=25×

0.45×

0.25=0.703kN；

静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=1.306kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

活荷载标准值NQ=（10+2）×

0.25=0.75kN；

3.立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=2.617kN；

六、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式

其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：

N=2.617kN；

σ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；

i----计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.58cm；

A----立杆净截面面积（cm2）：

A=4.89cm2；

W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：

W=5.08cm3；

σ--------钢管立杆受压应力计算值（N/mm2）；

[f]----钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

L0----计算长度（m）；

如果完全参照《扣件式规范》，由下式计算

l0=h+2a

a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；

a=0.35m；

得到计算结果：

立杆计算长度L0=h+2a=1.1+2×

0.35=1.8m；

L0/i=1800/15.8=114；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.489；

钢管立杆受压应力计算值；

σ=2616.852/（0.489×

489）=10.944N/mm2