现浇板施工方案Word文件下载.doc
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1089.2
首件工程进场机械设备表
施工单位：
江西井冈路桥（集团）有限公司合同段：
LJ-2编号：
K59+682.5～K60+033.5颗颗川大桥
桩号
机械或设备名称
型号
台数
性能
新旧状况
备注
装载机
ZLC50F
良好
新购
砼罐车
9m³
7
挖掘机
卡特320D
吊车
QY16
翻斗车
双桥
6
塔吊
7032
项目经理（签字）：
年月日
专业工程师意见：
工作组意见：
首件工程现场管理人员表
LJ-2编号：
姓名
性别
年龄
职称
学历
专业
担任职务
李文波
男
30
工程师
专科
路桥
质检工程师
黄勋
28
助工
测量工程师
吴红芳
女
41
本科
试验工程师
张亚军
44
安全工程师
王乃站
33
桥梁工程师
刘盼新
43
现场负责人
年月日
年月日
首件工程现场施工人力表
江西井冈路桥（集团）有限公司合同段：
熟练工人
工种
级别
人数
上岗证号码
混凝土工
中级
15
14010502040326
14010502054573
14010502012654
14010502042442
钢筋工
14
31010519533054
34082777113302
34282770112367
电工
1127081004400847
4100010070788
电焊工
10
41000200900252
41000200813302
41000200910215
普通工人
人数
基本工人
16
民工
年月日
首件工程进场材料表
材料名称
型号/规格
进场数量
共需数量
检验批号
水泥
P.O42.5
60T
26T
砂子
中砂
1500m³
58.5m³
碎石
1200m³
91m³
外加剂
缓凝减水剂
5000㎏
511㎏
钢筋
50000kg
8000kg
10000kg
8
5000kg
现浇板施工技术方案
为加强吴定高速公路LJ-2标项目部工程质量管理，确保优质工程质量。
我部选定颗颗川大桥右幅第10孔作为现浇板首件工程进行施工，作为首件工程既是管理处和工作组对我们施工方案、施工工艺的全面考查，同时又可以给我部现浇板后续施工提供了一个可行性方案。
一、工程概况
颗颗川大桥位于吴起镇房台，桥位跨越U型深谷，深谷约40米，宽度约200米。
本桥处于梁台隧道和颗颗川隧道之间，跨越通往周湾镇的地方沥青道路、颗颗川，右幅桥梁跨越石油管线。
其中石油管线距离桥墩的最小静距为5米，石油管线有东西向下穿桥梁后，朝北走向。
小桩号侧山体地势较缓，大桩号侧山体地势脚都。
平均桥高36米，最大桥高46.8米。
该桥上部结构为40*4*2m装配式预应力混凝土箱梁和13m钢筋混凝土现浇板。
二、工期安排
根据桥梁现浇板实际工程量，本标段现浇板计划由专业施工队负责施工。
该工程计划2016年9月1日开工，2016年9月15日完工，计划工期15天。
三、施工方案
1、现浇板施工的工艺流程（见下图）
场地平整
地基处理、加固
搭设脚手架
砂石料准备
配合比设计
水泥准备
支架预压
钢筋加工
安装底、侧模
绑扎钢筋
安设预埋件、预留孔
混凝土拌合
浇注混凝土
养护
拆侧模、支架
满堂支架现浇板施工工艺流程图
2、地基处理
支架搭设前先清理场地内的浮土及桩基施工时留下的泥浆；
再根据梁底标高与碗口支架配杆高度确定地面标高；
然后用挖机平整场地，用20吨振动压路机压实；
再在已处理平整、压实的地基基础上浇筑一层15cm厚的C30混凝土垫层以方便支架的搭设及稳定。
地基两侧顺桥向各设排水沟一道，以保证排水系统要畅通，避免雨水浸泡地基。
3、支架搭设
1）施工准备
（1）材料准备
脚手架钢管采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB／T13793）所规定的钢管，其质量符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB／T700）中Q235-A级钢所规定钢管直径Φ48，壁厚3.5mm，扣件采用铸铁扣件，其材质符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB/T15831－1995）。
（2）单位工程各级负责人应按施工组织设计中有关脚手架的要求，逐级向架设和使用人员进行技术交底。
（3）要求对钢管、扣件、脚手板等进行检查，不合格的构配件不得使用，经检查合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。
（4）清除地面杂物，平整搭设场地，地基夯实平整。
所有立杆底部均设置底托，并浇筑混凝土垫层。
2）现浇板满堂支架布置及搭设要求
现浇板采用脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设15×
15cm方木；
横向方木上设10×
10cm的横向方木，其中在墩顶两端和跨中处间距不大于0.5m（净间距0.4m）、在跨中其他部位间距不大于1.0m（净间距0.9m）。
模板宜选用厚12mm的优质竹胶合板，横板边角宜用4cm厚木板进行加强，防止转角漏浆或出现波浪形，影响外观。
采用立杆横桥向间距×
纵桥向间距×
横杆步距为60cm×
60cm×
120cm支架结构体系，支架纵横均设置剪刀撑，其中横桥向斜撑每3.0m设一道，纵桥向斜撑沿横桥设3.0m道。
搭设时，先在混凝土铺设模板等调平物，在调平物上放置15×
15×
60cm底托。
支架顶部设置顶托，顶托上设纵梁和横梁，其上铺设梁体模板。
支架纵横向设置剪力撑，以增加其整体稳定性，支架上端与墩身间用方木塞紧。
支架采用同种型号钢管进行搭设，剪力撑、横向斜撑随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，并且在砼浇注和张拉过程中，进行全过程监测和专人检查。
搭设完成后上报工作组检查，经专业工程师同意后，进行支架预压：
按箱梁重量120%、模板重量及施工荷载组合，确定压载系数，采用型钢均匀布设堆压于支架上进行堆载预压，预压前在底模和地基上布好沉降观测点，对支架预压及沉降观测。
4、现浇板支架验算
本计算书分别以现浇板两端和跨中处为例，对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。
1）荷载计算
（1）荷载分析
根据本桥现浇板的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：
①q1——梁板自重荷载，新浇混凝土密度取2450kg/m3。
②q2——箱梁底模及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2＝1.0kPa（偏于安全）。
③q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa；
当计算肋条下的梁时取1.5kPa；
当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。
④q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。
⑤q5——新浇混凝土对侧模的压力。
根据规范规定，新浇混凝土对模板的侧压力，当采用内部振捣器时按下列两式计算，并取两式中较小值。
F=0.22γc×
to×
β1×
β2×
F=γc×
H
γc：
新浇混凝土的重力密度（kN/m³
）取值24.5kN/m³
；
H：
混凝土侧压力计算位置至新浇混凝土顶面时的高度（m），取0.7m
t0：
新浇混凝土的初凝时间（h），可按实测确定。
取3h。
T：
混凝土的温度（°
），取28℃。
β1：
外加剂影响修正系数，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2。
β2：
混凝土坍落度影响修正系数，
50～90mm，取1.0。
Ｖ：
混凝土的浇筑速度，取1.2m/h。
F=24.5×
0.7=17.15Kpa
F=0.22×
24.5×
3×
1.2×
1×
1.095=37.84Kpa
F：
新浇混凝土对模板的最大侧压力取17.15kPa。
⑥q6——倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。
⑦q7——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示：
支架自重----q7计算
计算每步脚手架自重：
NG1＝ht1＋t2＋t3
式中：
h——步距（m）；
t1——立杆每米重量（kN）；
t2——纵向横杆单件重量（kN）；
t3——内外立杆间斜杆或十字撑重量（kN）。
按最大值进行计算，步距取1.2m，纵、横向距离取0.6m，步数取12步，
NG1＝t1＋t2＋t3
=1.2×
0.0384＋0.0384×
0.6×
4＋0.0384×
=0.046+0.092+0.052=0.19kN
q7=9NG1/A=12×
0.19kN/（0.6m×
0.6m）=6.33kN/m2。
满堂钢管支架自重
立杆横桥向间距×
立杆纵桥向间距×
横杆步距
支架自重q7的计算值（kPa）
120cm
6.33
2）荷载组合
模板、支架设计计算荷载组合
模板结构名称
荷载组合
强度计算
刚度检算
底模及支架系统计算
⑴＋⑵＋⑶＋⑷＋⑺
⑴＋⑵＋⑺
侧模计算
⑸＋⑹
⑸
3）荷载计算
⑴箱梁自重——q1计算
根据右幅桥第十孔现浇箱梁结构特点，我们取跨中为代表截面进行梁板自重计算，并对代表截面下的支架体系进行检算，首先进行自重计算。
根据横断面图，用CAD算得该处梁体截面积A=7.54m2则：
q1＝=＝
取1.2的安全系数，则q1＝17.59×
1.2＝21.11kPa
注：
B——箱梁底宽，取10.05m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
4）结构检算
（1）扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算
扣件式钢管脚手架和碗扣式钢管脚手架支撑与支架一样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“├”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管架稳定承载能力显著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超过35%）。
本工程现浇箱梁支架按φ48×
3.5mm钢管扣件架进行立杆内力计算，计算结果同样也使用于多功能碗扣架（偏于安全）。
跨中处钢管扣件式支架体系采用60×
60×
120cm的布置结构，如图：
①、立杆强度验算
根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm，立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N］=35kN（参见公路桥涵施工手册中表13－5碗口式构件设计荷载［N］=30kN、路桥施工计算手册中表13－5钢管支架容许荷载［N］=33.1kN）。
立杆实际承受的荷载为：
N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×
1.4ΣNQK（组合风荷载时）
NG1K—支架结构自重标准值产生的轴向力；
NG2K—构配件自重标准值产生的轴向力
ΣNQK—施工荷载标准值；
于是，有：
NG1K=0.6×
q1=0.6×
21.11=7.6KN
NG2K=0.6×
q2=0.6×
1.0=0.36KN
ΣNQK=0.6×
0.6（q3+q4+q7）=0.36×
（1.0+2.0+6.33）=3.36KN
则：
1.4ΣNQK=1.2×
（7.6+0.36）+0.85×
1.4×
3.36=13.55KN＜［N］＝30kN，强度满足要求。
②、立杆稳定性验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的稳定性计算公式：
N/ΦA+MW/W≤f
N—钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×
1.4ΣNQK（组合风荷载时），同前计算所得；
f—钢材的抗压强度设计值，f＝205N/mm2参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.1.6得。
A—φ48mm×
3.5㎜钢管的截面积A＝489mm2。
Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ查表即可求得Φ。
i—截面的回转半径，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录B得i＝15.8㎜。
长细比λ＝L/i。
L—水平步距，L＝1.2m。
于是，λ＝L/i＝76，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》查附录C得Φ＝0.744。
MW—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；
MW=0.85×
WK×
La×
h2/10
WK=0.7uz×
us×
w0
uz—风压高度变化系数，参考《建筑结构荷载规范》表7.2.1得uz=1.14
us—风荷载脚手架体型系数，查《建筑结构荷载规范》表7.3.1第36项得：
us=0.9
w0—基本风压，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉附表D.4w0=0.6KN/m2
故：
w0=0.7×
1.14×
0.9×
0.6=0.43KN
La—立杆纵距0.6m；
h—立杆步距1.2m，
h2/10=0.0442KN
W—截面模量查表〈〈建筑施工扣件式脚手架安全技术规范〉〉附表B得：
W=5.08×
103mm3
则，N/ΦA+MW/W＝13.55×
103/（0.744×
489）+0.0442×
106/（5.08×
103）＝44.86KN/mm2≤f＝205KN/mm2
计算结果说明支架是安全稳定的。
（2）满堂支架整体抗倾覆验算
依据《公路桥涵技术施工技术规范实施手册》第9.2.3要求支架在自重和风荷栽作用下时，倾覆稳定系数不得小于1.3。
K0=稳定力矩/倾覆力矩=y×
Ni/ΣMw
采用第10跨（此跨最高）验算支架抗倾覆能力：
跨中支架宽12m，长12.92m，采用60×
120cm跨中支架来验算全桥：
支架横向21排；
支架纵向22排；
35
平均高度8m；
14.6
顶托TC60共需要21×
22=462个；
立杆需要21×
22×
8=3696m;
纵向横杆需要21×
8/1.2×
12.92=1808.8m；
横向横杆需要22×
12=1760m；
钢管总重（3696+1808.8+1760）×
3.84=27.9t;
顶托TC60总重为：
462×
7.2=3.326t；
故q=27.9×
9.8+3.326×
9.8=306.015KN；
稳定力矩=y×
Ni=10.2×
306.015=3121.353KN.m
依据以上对风荷载计算WK=0.7uz×
0.6=0.431KN/m2
跨中共受力为：
q=0.431×
8×
12.92=44.548KN；
倾覆力矩=q×
（h/2）=44.548×
4=178.192KN.m
K0=稳定力矩/倾覆力矩=3121.353/178.192=17.52>
1.3
计算结果说明本方案满堂支架满足抗倾覆要求
（3）箱梁底模下横桥向方木验算
本施工方案中梁板底模底面横桥向采用10×
10cm方木，方木横桥向跨度在箱梁跨中截面处按L＝60cm进行受力计算,在中支点截面及跨中处按L＝60cm进行受力计算，实际布置跨距均不超过上述两值。
如下图将方木简化为如图的简支结构（偏于安全），木材的容许应力和弹性模量的取值参照松木进行计算，实际施工时按照松木进行采购使用。
跨中处：
按中支点截面处2米范围进行受力分析，按方木横桥向跨度L＝60cm进行验算。
①方木间距计算
q＝（q1+q2+q3+q4）×
B＝（21.11+1.0+2.5+2）×
2=53.22kN/m
M＝（1/8）qL2=（1/8）×
53.22×
0.62＝2.39kN·
m
W=（bh2）/6=（0.1×
0.12）/6=0.000167m3
n=M/（W×
［δw］）=2.39/（0.000167×
11000×
0.9）=1.45（取整数n＝2根）
d＝B/（2-1）=2/1=2m
注：
0.9为方木的不均匀折减系数。
经计算，方木间距小于2.0m均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距d取0.2m，则n＝2/0.2＝10。
②每根方木挠度计算
方木的惯性矩I=（bh3）/12=（0.1×
0.13）/12=8.33×
10-6m4
则方木最大挠度：
fmax=（5/384）×
［（qL4）/（EI）］=（5/384）×
［（53.22×
0.64）/（11×
10×
106×
8.33×
10-6×
0.9）］=1.09×
10-4m＜l/400=0.6/400=1.5×
10-3m（挠度满足要求）
③每根方木抗剪计算
τ=MPa＜［τ］=1.7MPa符合要求。
5）底模板计算
梁板底模采用竹胶板，取各种布置情况下最不利位置进行受力分析，并对受力结构进行简化（偏于安全）如下图：
通过前面计算，横桥向方木布置间距分别为0.2m和0.3m时最不利位置，则有：
竹胶板弹性模量E＝5000MPa
方木的惯性矩I=（bh3）/12=（1.0×
0.0123）/12=1.44×
10-7m4
⑴两端截面处底模板计算
①模板厚度计算
q=（q1+q2+q3+q4）l=（21.11+1.0+2.5+2）×
0.2=5.322kN/m
Mmax=
竹胶板容许弯曲应力=45Mpa
模板需要的截面模量：
W=m2
模板的宽度为1.0m，根据W、b得h为：
h=
因此模板采用1220×
2440×
12mm规格的竹胶板。
②模板刚度验算（按照方木间距20cm计算）
fmax=＜0.6×
0.2/400m=3×
10-4m
所以两端处底模拼装时方木间距按照20cm时模板刚度满足要求。
⑵跨中截面处底模板计算
0.3=7.98kN/m
②模板刚度验算（按照方木间距30cm计算）
0.3/400m=4.5×
所以跨中两侧截面处底模拼装时方木间距按照30cm时模板刚度
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