符合要求
计算单桩偏心荷载下最大竖向力为：
Qkmax=（Fk+Gk）/n+Mgxi/Ʃxj2
=495.63+（466.4+93.3*2）*1.4/（4*1.42）
=612.24
Qkmax=612.24KN<1.2Ra=652.008KN
符合要求
5.抗弯计算与配筋设计
在承台结构设计中，取相应于荷载效应基本组合的设计值，可按下式计算：
S=1.35Sk
所以:
F=1.35Fk=2248.74KN
M=1.35Mk=629.64KN·m
H=1.35Hk=125.955KN
对于承台进一步设计为：
取承台厚0.9m，下设厚度为100mm，强度等级为C10的混凝土垫层，保护层为50mm，则h=0.85m；混凝土强度等级为C20，混凝土的抗拉强度为ft=1.1N/mm2，钢筋选用HRB335级，fy=300N/mm2
则各桩不计承台以及其上土自重Gk部分的净反力Ni为
各桩平均竖向力N=1.35Fk/n=562.18KN
最大竖向力Nmax=1.35（Fk/n+Myxmax/Ʃxj）
=1.35*（416.4+116.6）
=719.55
对于Ⅰ-Ⅰ断面
My=ƩNixi=2Nmaxxi=2*719.55*1.1=1583.01
钢筋面积As=My/0.9fyh0=1583.01*106/（0.9*300*850）=6897.65mm2
采用22根直径为20mm钢筋，As=6908mm2平行于X轴布置
对于Ⅱ-Ⅱ断面
Mx=ƩNiyi=2Nxyi=2*562.18*0.4=449.74
钢筋面积As=Mx/0.9fyh0=449.74*106/（0.9*300*850）=1959.6mm2
选用18根直径为12mm的钢筋，As=2034.72mm2平行于Y轴布置
6.承台抗冲切验算
1柱的向下冲切验算
Fl<=2[β0x（bc+a0y）+β0y（ac+a0x）]βhpfth0
式中;a0x=0.9mλ0x=a0x/h0=0.9/0.85=1.059
β0x=0.84/（λ0x+0.2）=0.67
a0y=0.2mλ0y=a0y/h0=0.2/0.85=0.235
β0y=0.84/（λ0y+0.2）=1.93
bc=0.6mac=0.6mβhp=1-（1-0.9）/（2000-800）*（900-800）=0.992
则2[β0x（bc+a0y）+β0y（ac+a0x）]βhpfth0
=2*[0.67*（0.6+0.2）+1.93*（0.6+0.9）]*0.992*1100*0.85
=6364.64KN
桩顶平均净反力N=2248.74/4=562.19KN
Fl=F-N=2248.74-562.19=1686.55
2角桩的冲切验算
冲切力Nl必须不大于抗冲切力即满足
Nl<=[β1x（c2+aiy/2）+β1y（c1+a1x/2）]βhpfth0
式中c1=c2=0.6m
a1x=0.9mλ1x=a1x/h0=1.059β1x=0.56/（x1x+0.2）=0.448
a1y=0.2mλ1y=a1y/h0=0.235β1y=0.56/（x1y+0.2）=1.29
Nl=Nmax=719.55KN
抗冲击力=[0.4448*（0.6+0.2/2）+1.29*（0.6+0.9/2）]*0.992*1100*0.85
=1545.12KN
符合要求
7.承台抗剪验算
剪切力V必须不大于抗剪切力，即满足
V<=βhsβftbh0
对于Ⅰ-Ⅰ截面
ax=0.9λx=ax/h0=0.9/0.85=1.059β=1.75/（λx+1）=0.85
βhs=（800/h0）1/4=0.985b=2.2m
V=2*Nmax=2*719.55=1439.1
抗剪切力=0.985*0.85*1100*2.2*0.85=1722.22
符合要求
对于Ⅱ-Ⅱ截面
a1y=0.2mλy=0.235β=1.75/（0.235+1）=1.417
a=3.6m
V=2*N=2*562.18=1124.36KN
抗剪力=0.985*1.417*1100*3.6*0.85=4698.1KN
符合要求
8.沉降计算
采用实体深基基础计算方法，计算中心点沉降。
荷载扩散法计算
P0=（F+Gk-Pc0xaxb）/[（b0+2l*tanФ/4）*（a0+2l*tanФ/4）]
式中F为相应于荷载效应准永久组合时分配到桩顶的竖向力
F=1428.93Gk=316.8KNPc0=16*2=32KN/m2
l=10ma0=3.2mb0=1.8ma=3.6mb=2.2m
则P0=（1428.93+316.8-32*3.6*2.2）/[（3.2+2*10tan6o）*（1.8+2*10tan6o）]=1492.3/（5.3*3.9）=72.2KPa
s=∮ps＇
s＇=ƩP0/Esi（ziαi-zi-1αi-1）
对于扩散后实体基础查表确定平均附加应力系数α
a/b=5.3/3.9=1.4
z/m
z/b0
αi
ES
0
0
1.0
20
1.95
0.5
0.9215
20
3.1
0.8
0.810
20
3.9
1.0
0.749
20
7.8
2.0
0.499
8
11.7
3.0
0.366
8
12.48
3.2
0.348
8
13.26
3.4
0.331
8
Ʃsi＇=72.2*{[（1.95*0.9215）+（3.1*0.810-1.95*0.9215）+（3.9*0.749-3.1*0.810）]*1/20+[（7.8*0.499-3.9*0.749）+（11.7*0.366-7.8*0.499）+（12.48*0.348-11.7*0.366）]*1/8}
=72.2*{（3.9*0.749）*1/20+[（12.48*0.348）-（3.9*0.749）]*1/8}
=23.4
△sn=（13.26*0.331-12.48*0.348）*72.2/8
=0.282mm<0.025Ʃsi=0.54mm
计算到桩端以下8.7m即可。
ES=ƩAi/Ʃ（Ai/Bsi）=（1.79+0.71+0.41+0.97+0.39）/（0.1455+0.17）
=13.53MPa<15MPa
∮p=0.5
s=∮ps‘=21.6*0.5=10.8mm
A*5
相应于荷载效应的标准组合的竖向力Fk=7070.5KN，MK=527.9KN·m，Hk=105.6KN
1.初步选择持力层确定桩型和尺寸
采用截面直径为400的预制钢筋混凝土圆桩，桩端进入持力层为1m,桩长10m，承台埋深为2m。
2.确定单桩承载力特征值
Ra=qpaAp+upƩqsiahi
Ap=0.22π=0.1256m2
Up=0.4π=1.256m
Ra=2533*0.1256+1.256*（28*2.0+20*4.5+33.3*1）=318.14+225.2=543.34
3.初步确定桩数及承台尺寸
先假设承台尺寸为4m*4m，厚为1.0m，承台及其上土平均容重为20KN/m3，则承台及其上土自重的标准值为：
Gk=20*4*4*2=640KN
n>=（Fk+Gk）/n=（7070.5+640）/543.34=14.2
可取15根桩，承台的面积尺寸为3.6m*6.4m
4.群桩基础中单桩承载力验算
按照设计的承台尺寸，计算Gk=3.6*6.4*2*20=921.6KN
单桩的平均竖向力计算
Qk=（Fk+Gk）/n=（7070.5+921.6）/15=532.8KN
Qk=532.8KN符合要求
计算单桩偏心荷载下最大竖向力为：
Qkmax=（Fk+Gk）/n+Mgxi/Ʃxj2
=532.8+（527.9+105.6*2）*1.4/（4*1.42）
=627.61
Qkmax=627.61KN<1.2Ra=652.008KN
符合要求
5.抗弯计算与配筋设计
在承台结构设计中，取相应于荷载效应基本组合的设计值，可按下式计算：
S=1.35Sk
所以:
F=1.35Fk=9545.18KN
M=1.35Mk=712.7KN·m
H=1.35Hk=142.56KN
对于承台进一步设计为：
取承台厚0.9m，下设厚度为100mm，强度等级为C10的混凝土垫层，保护层为50mm，则h=0.85m；混凝土强度等级为C20，混凝土的抗拉强度为ft=1.1N/mm2，钢筋选用HRB335级，fy=300N/mm2
则各桩不计承台以及其上土自重Gk部分的净反力Ni为
各桩平均竖向力N=1.35Fk/n=636.35KN
最大竖向力Nmax=1.35（Fk/n+Myxmax/Ʃxj）
=1.35*（471.4+131.98）
=814.6
对于Ⅰ-Ⅰ断面
My=ƩNixi=2Nmaxxi=2*814.6*1.1=1792.12
钢筋面积As=My/0.9fyh0=1792.12*106/（0.9*300*850）=7808.8mm2
采用25根直径为20mm钢筋，As=7850mm2平行于X轴布置
对于Ⅱ-Ⅱ断面
Mx=ƩNiyi=2Nxyi=2*636.35*0.4=509.08
钢筋面积
As=Mx/0.9fyh0=509.08*106/（0.9*300*850）=2218.21mm2
选用20根直径为12mm的钢筋，As=2260.8mm2平行于Y轴布置
6.承台抗冲切验算
1柱的向下冲切验算
Fl<=2[β0x（bc+a0y）+β0y（ac+a0x）]βhpfth0
式中;a0x=1.1mλ0x=a0x/h0=1.1/0.85=1.294
β0x=0.84/（λ0x+0.2）=0.56
a0y=0.9mλ0y=a0y/h0=0.9/0.85=1.059
β0y=0.84/（λ0y+0.2）=0.67
bc=0.6mac=3mβhp=1-（1-0.9）/（2000-800）*（900-800）=0.992
则2[β0x（bc+a0y）+β0y（ac+a0x）]βhpfth0
=2*[0.56*（0.6+0.9）+0.67*（3+1.1）]*0.992*1100*0.85
=6654.03KN
桩顶平均净反力N=9545.18/15=636.35KN
Fl=F-N=9545.18-636.35=8908.83
2角桩的冲切验算
冲切力Nl必须不大于抗冲切力即满足
Nl<=[β1x（c2+aiy/2）+β1y（c1+a1x/2）]βhpfth0
式中c1=c2=0.6m
a1x=1.1mλ1x=a1x/h0=1.294β1x=0.56/（x1x+0.2）=0.375
a1y=0.9mλ1y=a1y/h0=1.059β1y=0.56/（x1y+0.2）=0.4448
Nl=Nmax=814.6KN
抗冲击力=[0.375*（0.6+0.9/2）+0.4448*（0.6+1.1/2）]*0.992*1100*0.85
=839.7KN
符合要求
7.承台抗剪验算
剪切力V必须不大于抗剪切力，即满足
V<=βhsβftbh0
对于Ⅰ-Ⅰ截面
ax=1.1λx=ax/h0=1.1/0.85=1.294β=1.75/（λx+1）=0.76
βhs=（800/h0）1/4=0.985b=3.6m
V=2*Nmax=2*814.6=1629.2
抗剪切力=0.985*0.76*1100*3.6*0.85=2519.79
符合要求
对于Ⅱ-Ⅱ截面
a1y=0.9mλy=1.059β=1.75/（0.235+1）=0.85
a=6.4m
V=2*N=2*636.35=1272.7KN
抗剪力=0.985*0.85*1100*6.4*0.85=5010.1KN
符合要求
8.沉降计算
采用实体深基基础计算方法，计算中心点沉降。
荷载扩散法计算
P0=（F+Gk-Pc0xaxb）/[（b0+2l*tanФ/4）*（a0+2l*tanФ/4）]
式中F为相应于荷载效应准永久组合时分配到桩顶的竖向力
F=5907.7Gk=921.6KNPc0=16*2=32KN/m2
l=10ma0=6mb0=3.2ma=6.4mb=3.6m
则P0=（5907.7+921.6-32*6.4*3.6）/[（6+2*10tan6o）*（3.2+2*10tan6o）]=6092.02/（8.1*5.3）=141.9KPa
s=∮ps＇
s＇=ƩP0/Esi（ziαi-zi-1αi-1）
对于扩散后实体基础查表确定平均附加应力系数α
a/b=8.1/5.3=1.6
z/m
z/b0
αi
ES
0
0
1.0
20
2.65
0.5
0.927
20
3.1
0.6
0.898
20
5.3
1.0
0.764
20
10.6
2.0
0.518
8
15.9
3.0
0.383
8
16.96
3.2
0.364
8
18.02
3.4
0.346
8
Ʃsi＇=141.9*{[（2.65*0.927）+（3.1*0.898-2.65*0.927）+（5.3*0.764-3.1*0.898）]*1/20+[（10.6*0.518-5.3*0.764）+（15.9*0.383-10.6*0.518）+（16.96*0.364-15.9*0.383）]*1/8}
=141.9*{（5.3*0.764）*1/20+[（16.96*0.364）-（5.3*0.764）]*1/8}
=66.4
△sn=（18.02*0.346-16.96*0.364）*141.9/8
=1.09mm<0.025Ʃsi=1.66mm
计算到桩端以下8.7m即可。
ES=ƩAi/Ʃ（Ai/Bsi）=（2.46+0.33+1.27+1.44+0.59）/（0.203+0.25）
=13.44MPa<15MPa
∮p=0.5
s=∮ps‘=66.4*0.5=33.2mm
1×C
相应于荷载效应的标准组合的竖向力Fk=1881.255KN，MK=451KN·m，Hk=90.3KN
1.初步选择持力层确定桩型和尺寸
采用截面直径为400的预制钢筋混凝土圆桩，桩端进入持力层为1.5m,桩长8.4m，承台埋深为1.7m。
2.确定单桩承载力特征值
Ra=qpaAp+upƩqsiahi
Ap=0.22π=0.1256m2
Up=0.4π=1.256m
Ra=
=637KN
3.初步确定桩数及承台尺寸
先假设承台尺寸为2m*2m，厚为1.0m，承台及其上土平均容重为20KN/m3，则承台及其上土自重的标准值为：
Gk=20×2×2×1.7=136KN
n>=
=
=3.16
可取4根桩，承台的面积尺寸为2.2m×3.6m
4.群桩基础中单桩承载力验算
按照设计的承台尺寸，计算Gk=2.2×3.6×2×20=269.28KN
单桩的平均竖向力计算
Qk=
=
=537.63KN
Qk=537.63KN符合要求
计算单桩偏心荷载下最大竖向力为：
Qkmax=
+
=537.63+
=537.63+84.93=622.56
Qkmax=622.56KN<1.2Ra=764.4KN
符合要求
5.抗弯计算与配筋设计
在承台结构设计中，取相应于荷载效应基本组合的设计值，可按下式计算：
S=1.35Sk
所以:
F=1.35Fk=2540.7KN
M=1.35Mk=609KN·m
H=1.35Hk=121.5KN
对于承台进一步设计为：
取承台厚0.9m，下设厚度为100mm，强度等级为C10的混凝土垫层，保护层为50mm，则h=0.85m；混凝土强度等级为C20，混凝土的抗拉强度为ft=1.1N/mm2，钢筋选用HRB335级，fy=300N/mm2
则各桩不计承台以及其上土自重Gk部分的净反力Ni为
各桩平均竖向力N=1.35
=634.83KN
最大竖向力Nmax=1.35（
）
=1.35×（470+84.93）
=749.15
对于Ⅰ-Ⅰ断面
My=ƩNixi=2Nmaxxi=2×874.46×1.1=1749.96KN.m
钢筋面积As=
=
=7834mm2
采用21根直径为22mm钢筋，As=7982mm2平行于X轴布置
对于Ⅱ-Ⅱ断面
Mx=ƩNiyi=2Nxyi=2×634.83×0.4=509.6kn.m
钢筋面积As=
=
=2220.4mm2
选用16根直径为14mm的钢筋，As=2462.4mm2平行于Y轴布置
6.承台抗冲切验算
1柱的向下冲切验算
Fl<=2[β0x（bc+a0y）+β0y（ac+a0x）]βhpfth0
式中;a0x=0.9mλ0x=
=
=1.059
β0x=
）=0.67
a0y=0.2mλ0y=
=0.2/0.85=0.235
β0y=1.93
bc=0.6mac=0.6mβhp=
=0.992
则2[β0x（bc+a0y）+β0y（ac+a0x）]βhpfth0
=2[0.67（0.6+0.2）+1.93（0.6+0.9）]×0.992×1100×0,85
=6364.64KN
桩顶平均净反力N=
=635.17KN
Fl=F-N=2540.7-635.17=1905.52kn
2角桩的冲切验算
冲切力Nl必须不大于抗冲切力即满足
Nl<=[β1x（c2+aiy/2）+β1y（c1+a1x/2）]βhpfth0
式中c1=c2=0.6m
a1x=0.9mλ1x=
=1.059β1x=
=0.448
a1y=0.2mλ1y=
=0.235β1y=
）=1.29
Nl=Nmax=749.15
抗冲击力=[0.4448×（0.6+
）+1.29×（0.6+
）]×0.992×1100×0.85
=1545.12KN
符合要求
7.承台抗剪验算
剪切力V必须不大于抗剪切力，即满足
V<=βhsβftbh0
对于Ⅰ-Ⅰ截面
ax=0.9λx=
=1.059β=
=0.85
βhs=
=0.985b=2.2m
V=2×Nmax=2×634.83=1269.66kn
抗剪切力=0.985×0.85×1100×2.2×0.85=2000.25kn
符合要求
对于Ⅱ-Ⅱ截面
a1y=0.2mλy=0.235β=
=1.417
a=3.6m
V=2×N=2×634.83=1269.66KN
抗剪力=0.985×1.417×1100×3.6×0.85=4698.1KN
符合要求
8.沉降计算
采用实体深基基础计算方法，计算中心点沉降。
荷载扩散法计算
P0=（F+Gk-Pc0xaxb）/[（b0+2l×tanФ/4）×（a0+2l×tanФ/4）]
式中F为相应于荷载效应准永久组合时分配到桩顶的竖向力
F=1564.9KNGk=269.28KNPc0=16×1.7KN/m2
l=8.4ma0=2.4mb0=1.35ma=3.6mb=2.2m
则
P0=
=
=85.78
s=∮ps＇
s＇=ƩP0/Esi（ziαi-zi-1αi-1）
对于扩散后实体基础查表确定平均附加应力系数α
a/b=
=1.4
z/m
z/b0
αi
ES
0
0
1.0
20
1.85
0.5
0.9215
20
3.2
0.86
0.780
20
3.7
1.0
0.749
20
7.4
2.0
0.499
8
11.1
3.0
0.366
8
11.84
3.2
0.348
8
12.58
3.4
0.331
8
Ʃsi＇=85.78×[1.85×0.9215+﹙3.2×0.780-1.85×0.9215﹚+﹙3.7×0.749-3.2×0.780﹚]
＋[﹙67.4×0.499-3.7×0.745﹚+﹙11.1×0.366-7.4×0.499﹚+﹙111.84×0.348-11.1×0.366﹚]
=27.4mm
△sn=（12.58×0.331-11.84×0.348）
=0.5211＜0.025
SI=0.685
计算到桩端以下8.7m即可。
ES=ƩAi/Ʃ（Ai/Bsi）=
=13.71MPa<15MPa
∮p=0.5
S=
=27.4×0.5＝13,.7
C*1
相应于荷载效应的标准组合的竖向力Fk=1908.09KN，MK=427.41KN·m，Hk=85.5KN
1.初步选择持力层确定桩型和尺寸
采用截面直径为400的预制钢筋混凝土圆桩，桩端进入持力层为1m,桩长10m，承台埋深为2m。
2.确定单桩承载力特征值
Ra=qpaAp+upƩqsiahi
Ap=0.22π=0.1256m2
Up=0.4π=1.256m
Ra=2533*0.1256+1.256*（28*2.0+20*4.5+33.3*1）=318.14+225.2=543.34
3.初步确定桩数及承台尺寸
先假设承台尺寸为2m*2m，厚为1.0m，承台及其上土平均容重为20KN/m3，则承台及其上土自重的标准值为：
Gk=20*2*2*2=160KN
n>=（Fk+Gk）/n=（1908.09+160）/543.34=3.8
可取5根桩，承台的面积尺寸为2.2m*3.6m
4.群桩基础中单桩承载力验算
按照设计的承台尺寸，计算Gk=2.2*3.6*2*20=316.8KN
单桩的平均竖向力计算
Qk=（Fk+Gk）/n=（1908.09+316.
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