KCY4大型地下铲运机液压系统设计与计算解读Word文件下载.docx
《KCY4大型地下铲运机液压系统设计与计算解读Word文件下载.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《KCY4大型地下铲运机液压系统设计与计算解读Word文件下载.docx(14页珍藏版)》请在冰点文库上搜索。
![KCY4大型地下铲运机液压系统设计与计算解读Word文件下载.docx](https://file1.bingdoc.com/fileroot1/2023-4/29/b5b25ebc-a607-44a3-a0ae-569781547feb/b5b25ebc-a607-44a3-a0ae-569781547feb1.gif)
1系统组成及结构特点
KcY4地下铲运机由动力系统、传动系统、液压
52有色全属(矽'
ttt部分第63卷
系统、电器系统、工作装置等组成。
工作系统采用反转六连杆机构,结构紧凑,可获得较大的铲取力;
前后车架中央铰接,转向系统采用双缸转向的形式,驾驶室布置在后车体上,后桥摆动;
制动系统采用弹簧制动液压释放的全盘湿式制动器,安全可靠‘2l。
2液压系统设计
KCY-4地下铲运机液压系统由转向系统、工作系统、制动系统、冷却系统组成。
转向系统由转向泵单独提供压力油,通过多路阀控制转向油缸的动作;
工作系统工作时需要的流量比较大,采用转向泵与工作泵合流的形式,同时为工作系统供油。
工作泵的出口装有卸荷阀,当铲斗插入料堆并上下撬动时,大流量的工作泵卸荷,由转向泵单独为工作系统供油,节省了发动机的功率,并增大了插入力;
制动系统中,制动器由蓄能器提供压力油,当蓄能器的压力低于设定值时,充液阀为其充液,保证其有充足的压力来松开制动器,当蓄能器的压力达到设定值时,充液阀的压力油流向冷却系统和先导油路。
考虑到转向泵与工作泵合流,先设计转向系统,确定转向泵的排量;
再设计工作系统,选取工作泵。
2.1转向系统设计
如图2所示,转向系统主要由转向泵、转向先导阀、转向多路阀、转向油缸等组成。
转向系统最主要的参考数据是转向阻力矩,根据转向阻力矩的大小来计算转向油缸和转向泵等各项参数。
图2转向系统原理图
Fig.2Theprinciplediagramofsteeringsystem
2.1.1转向阻力矩
MR=堕(0.1L+0.6(0.3a2+0.1et+2.6。
ll
=2—8—0—0—0石0_虿x一0.07×
(0.1×
3.5+0.6×
(O.3x0.372+0.1x0.37+2.6
=58.6×
103Nm
M。
一转向阻力矩,Nm;
a一转向角,a=42。
~滚动阻力系数,=0.07;
L一轴距,L=3.5m;
'
r/一机械效率,,,=0.9;
G。
一前桥最大载荷,G。
=280kN;
2.1.2转向系统压力
由F=PS可知,为了节省空间,布置相对小的油缸,压力值越大越好。
但是,参考系统中其他元件的额定压力,转向系统的压力值初定为22MPa。
2.1.3转向油缸
如图3所示,转向系统采用双缸转向的形式,转向角为42。
行程为430mill,转向角42。
时左右转向油缸的力臂分别为212.3mm和257.3mm。
图3转向油缸尺寸参数图/ram
Fig.3Themainspecificationof
steeringcylinder/mm
第1期冯孝华等:
KcY4大型地下铲运机液压系统设计与计算
53
MR=P(D2rl+(D2一扩r2;
D2
妒2孺5
%=手×
P×
r×
D2×
(1+吉;
D;
(——坐Lns
删P×
(¨
詈
“赢314
X—220X
1蒿0X
2熹573再.
5(.+等
油缸流量:
Q:
箜孚上:
掣:
65
L/min
泵排量咿忐胁勰×
0.955
=38.4mlMri_变矩器驱动泵的速比,i=0.995。
转向泵选用排量40.4mlMr的齿轮泵。
实际转向时间如图4所示。
发动机转速在
1400~l800
r/rain时,转向时间是7S左右,可以
“3
保证转向的效率又避免了发动机高转速下,由于急转弯带来的安全隐患。
=94mm;
肘R一转向阻力矩,MR=58.6×
103Nm;
P_系
统统压力,P=22MPa;
r,一右转向液压缸相对铰接点力臂,^=257.3mm;
r2一左转向液压缸相对铰接点力臂,r2=212.3
ram;
r速比系数,9=1.66;
D一缸径;
扣杆径。
转向油缸选用西110
X
670x460压力等级为25
MPa的高压缸。
当转向系统压力达到额定压力22
MPa时,实际能提供的转向力矩M=孚×
叶
r.
(rl+兰=80
kN
9
2.1.4转向泵
当发动机转速为l
800
r/m时,设计转向时间t
=6S。
发动机转速/(r/re_in
图4发动机转速与转向时间关系图
Fig.4
Therelation
diagrambetweenthe
enginespeedandturning
time
油缸的容积:
y=詈×
(矿+(D2一扩×
£=
2一女器芏作系统主要由工作泵、工作先导
卫4×
(2×
1102—702×
430×
10’6=6.5
L
阀、工作多路阀、卸荷阀、举升油缸、转斗油缸等组成。
图5工作系统原理图
飚.5
Theprinciplediagramofworkingsystem
有色金属(矿山部分第63卷
2.2.1撬动回路
地下铲运机在铲取的时候,随着铲斗斗刃不断插入料堆,在斗刃前方会产生压缩密实核,阻碍铲斗的进一步插入,使铲斗插人变得困难。
一般情况下,铲斗一边插入料堆,一边撬动,破坏掉硬核,便于更深地插入料堆,尽可能装入更多的矿石(即为了便于提高一次装满率。
铲斗撬动时,液压系统占用了发动机的大量功率,削弱了插入力,不利于一次装满,还浪费燃料。
撬动动作很小,不需要大流量,多余的流量通过溢流阀溢流回油箱。
由于溢流,一部分能量以热的形式扩散到空气中,使液压系统的油温升高、内泄增多、液压泵的容积效率降低。
在工作系统中,工作泵、卸荷阀、工作多路阀和转斗油缸组成了撬动回路。
撬动回路中,卸荷阀的开启和关闭由工作手柄上的按钮开关控制。
撬动回路利用小流量小功率来实现快速动作。
当卸荷阀开启时,工作泵的压力油直接回油箱,只有转向泵在工作,节省下来的功率分配给传动系统,增加了插入力,使铲斗插入料堆更深,提高了一次装满率。
2.2.2举升力
如图6所示,料斗处于运输位置,G点为满载时重心的位置,C=12kN。
图6收斗示意图/mm
Fig.6Theschematicdiagramofcollectionbucket/mmT1=2693×
G=2693×
120=323X103Nm
E:
—旦j:
塑旦氅:
396.3×
103N0
1=———————1=———————1=jy.j×
1
815×
10一’815×
10一’
L—G到大臂与机架铰接点的力矩;
F。
一举升
力。
如图7所示,料斗举升至最高位置,G点为满载
时重心的位置,G=120kN。
T2=2169×
G=2169×
120×
103=260×
凡:
堡鉴氅:
833.3×
103833310N
只=——二—1=竺竺二兰≮=×
2
312×
10q312×
10习
疋一G到大臂与机架铰接点的力矩。
R一举升
2.2.3举升油缸
动臂由双缸举升,举升力参考上述两种情况的最大值。
由于转向系统与工作系统合流,工作系统
图7举升示意图/mm
Fig.7Theschematicdiagramofarmlifting/mm
55
的压力暂定22
MPa。
举升力F=F2=2PS=2
22
106×
S=
103N
S=孚X
D2:
18938.6mm2
4
D=155mm
举升油缸选用西160X
690×
720,压力等级为
25
2.2.4转斗油缸
根据机械行业标准JB/T5500—2004(地下铲
运机》的规定,铲取力取180
kN。
如图8所示,当铲斗处于铲取位置时。
图8铲取示意图/mm
Fig.8
The
schematicdiagramofloading/nun
e
688=瓦X644;
瓦×
442=Fc
2205;
兄=鬻×
180=粥=22×
詈×
D2=840kN;
。
=勰舢3=220
mm
z——转向油缸的作用力;
瓦——连杆上的作用力;
R——铲取力;
转斗油缸选用犯20×
6125
590,压力等级为
2.2.5工作泵
运机》的规定,工作装置动作时间≤25
S。
KCY4地下铲运机设计举升时间t=9S,行程工=720
mill,转斗时间t=7S,转斗油缸的行程L=
590mm。
r、2
举升油缸的容积:
V=2×
竿×
厶×
10巧=2×
掣×
720×
lo{:
29
T叮r
x
2202×
590×
10~=22.5L
鲤享上:
鲤;
≠丝:
192.9
根据上述计算,工作系统的流量取193
L/min。
由于转向泵与工作泵合流,转向泵流量65
L/
rain
工作泵流量Q=193—65=128IMmin
工作泵排量:
g=了毛×
f=菊丽1而28
×
103=68mL/r
工作泵选用排量70mL/r的齿轮泵。
表1工作装置实际动作时间表
Table1
Actionscheduleoftheworkingdevice
举升时间8.4S落臂时间收斗时间落斗时间
工作装置动作时间
≤5.7
S
6.5S≤4.4S≤25S
Q=鲤孚』=鲤亏塑=193.3
Itt表1可知,工作装置动作时间符合根据机械L/min
行业标准JB/T5500—2004《地下铲运机》的规定。
转斗油缸的概y=孚…l。
6=2~女紫豢薷动系统主要由制动泵、滤清器、
有色金属(矿山部分)第63卷充液阀、蓄能器、紧急制动阀、脚制动阀和制动器等组成。
KCY_4地下铲运机制动器采用弹簧制动液压释放形式,蓄能器为制动器提供松阀压力。
当系统紧急制动压力不足,或出现油管破裂,制动器会立即抱死,制动效果安全可靠。
充液阀在完成给蓄能器充液任务的同时,还给冷却和先导油路提供压力油。
脚制动阀图9制动系统原理图Fig.9Theprinciplediagramofbrakesystem2.3.1蓄能器9MPa;
P。
一开始充液压力,Pl=(0.65一O.75)P2=15.3KCY-4地下铲运机单个制动器的排量是77mL。
松阀压力10.3MPa。
充液阀的工作压力越高,蓄能器提供的制动次数越多。
考虑到系统中元件的额定压力和管路的密封效果,KCY4的充液压力范围选择在15.3~18.6MPa之间。
每次制动,制动器消耗油量:
V=77×
4/1000=0.3LMPa;
P2一停止充液压力,P2=18.6MPa;
K一蓄能器总容积;
K—P。
时气体的体积;
K—P:
时气体的体积;
△卜有效工作容积(两次制动),AV=2x0.3L=0.6L:
n一多变指数,绝热条件下,l=1.4;
选用3个2.8升的蓄能器,总容积8.42.3.2制动泵制动泵主要为充液阀提供压力油,充液阀大部分时间是在为冷却系统供油,所以,制动泵的流量按照制动器的冷却流量来计算。
L。
在连续制动的情况下,蓄能器应能满足充液一次至少完成两次制动。
蓄能器当作辅助能源时,排油速度迅速,气体压力和体积变化应按照绝热状态来考虑。
在绝热条件下根据波尔定律:
P01/“Vo=P11/“K=P21/4%‘31;
T,Poi/.voVAoV“710PT,单个制动器的冷却流量:
Q=(£茜)2×
口=(‘高)2×
6=10L/m=K—K=可-一可万d_+制器冷却油入口的通径,d=6=%胪丽P2I/n-P1/n;
AV×
P117“XP217“制动泵排量:
g=了为xO.955×
103=21.2mL/rix103=丽10mm,x4×
制动泵选用排量24.2mL/r齿轮泵,与转向泵组成双联泵。
2.4冷却系统设计如图9所示,冷却系统主要由充液阀,液压油冷却器,单向阀,轮边冷却器等组成。
由于制动系统使用全盘湿式制动器,使用液压油对制动器进行冷却,当经常制动时,液压系统的温Vo2PoⅣ4(P2‰一PlV4)=△y=再甄面兴缶丽=6.9P01A×
(P1‘圳…一P2‘-1/n))o・714×
(..一u。
一.90L153一0‘714一186一n714)P0~蓄能器的预充压力,Po=0.471XP2—万方数据
第1期冯孝华等:
KCY-4大型地下铲运机液压系统设计与计算J/kg・℃57度迅速提高,会使密封件加快老化,系统的容积效率降低,甚至会造成元件的变形,所以除了油箱的自然冷却外,对液压油进行强制冷却是很有必要的。
毪垒掣掣:
45.6—而面■而汪『_2・36.5L/min103=20mL/r制动泵流量Q=黼p一液压油密度:
p=0.88—0.89△t一进出散热器的温差。
g/mL;
=散热面积A=志-2.76后一传热系数,_j}=465kW。
m2L/min肌nW/m2K选择板翅式散热器,流量56L,散热功率20冷却马达的流量Ql=Q×
田l=45.6×
0.8=叼。
一管路中的容积效率,叼。
=0.8。
336.5结论在工业试验中,KCY_4地下铲运机的各项指标5500—2004冷却马达的排量g=≯b×
l。
3=菊丽而×
n一冷却马达的额定转速,rg=2000r/minor/min500均能达到或超过机械行业标准JB/T服务于国内的各大矿山中。
参考文献《地下铲运机》的要求,现在已经投入批量生产,并所选取的马达排量22.5mL/r,最高转速2冷却功率形=Q1×
C13.5kW[1]张栋林.地下铲运机[M】.北京:
冶金工业出版社,2002.xP×
At=[2]冯孝华.KCY-.4型地下铲运机铲斗撬动回路的研究.矿冶,2010(4):
.[3]成大先.机械设计手册(第4卷).第4版[M].北京:
化学工业出版社。
2002.418736.5X0.89×
2.1×
103×
(75—63)=c-液压油比热容:
C=(0.4—0.5)x(上接第47页)2)边坡稳定性等级的判定受多种因素影响。
系数全局搜索方法[J].岩石力学与工程学报,2003,22(2):
236—240.基于粗糙集理论的模糊综合评判方法可以对冗余指标进行约简,这样方便工程人员抓住主要因素,从而使得计算过程化繁为简。
[7]赵洪波,冯夏庭.支持向量机函数拟合在边坡稳定性估计中的应用[J].岩石力学与工程学报,2003,22(2):
241—245.[8]冯夏庭,李邵军,张友良,等.滑坡的综合集成智能分析与优化设计方法研究[J].岩石力学与工程学报,2003,22(10):
l3)粗糙集理论能自动提取评判指标之间的属性内在关系。
因此,在工程中要注重积累典型的工程实例。
选取具有代表性的数据不断补充和完善评判模型,这样计算出来的结果就会更加接近实际。
参考(3):
144—145.[2]谢全敏,夏元友.岩体边坡稳定性的可拓聚类预测方法研究[J].岩石力学与工程学报,2003,22(3):
438—441.[3]刘沐宇,朱瑞赓.基于模糊相似优先的边坡稳定性评价范例推理方法[J].岩石力学与工程学报,2002,21(8):
1188—1193.592—1596.[9]唐璐,齐欢.混沌和神经网络结合的滑坡预测方法[J].岩石力学与工程学报,2003,22(12):
1984—1987.[10]倪长健,王顺久,丁晶.边坡稳定性评价的投影寻踪聚类模型[J].岩石力学与工程学报,2004,23(16):
2687—2689.[11]谢季坚,刘承平.模糊数学方法及其应用[M].武汉:
华中科技大学出版社,2000.[12]Pawlakz.Roughsets[J].InternationalJournalofInformationandComputer文献[1]杨军.边坡稳定性分析方法综述[J].山西建筑,2009,35scienee,1982:
(11):
34l一356.[13]张文修,吴伟志,梁吉业,等.粗糙集理论与方法[M].北京:
科学出版社,2001.【14]王洪德,马云东.基于粗糙集一神经网络的矿井通风系统可靠性评价仿真研究[J].系统工程理论与实践,2005,25(7):
81—86.[15]张继宝,汪明武,谢慧敏.基于粗糙集理论的围岩稳定性模糊综合评价[J].安徽建筑工业学院学报:
自然科学版,2008,16(2):
86—88.[4]房营光,莫海鸿.基于无记忆最小二乘拟牛顿法的边坡稳定性分析[J].岩石力学与工程学报,2002,21(1):
34—38.[5]单衍景,崔俊芝,梁复刚.基于结构面统计模型和应力场的岩体稳定性分析的期望滑移路径方法[J].岩石力学与工程学报。
2002,21(2):
151—157.[6]李守巨,刘迎曦。
何翔,等.基于模拟退火算法的边坡最小安全万方数据
KCY-4大型地下铲运机液压系统设计与计算作者:
作者单位:
刊名:
英文刊名:
年,卷(期:
冯孝华,石峰,顾洪枢,战凯,郭鑫,王志国,FENGXiaohua,SHIFeng,GUHongshu,ZHANKai,GUOXin,WANGZhiguo北京矿冶研究总院,北京,100070有色金属(矿山部分)NONFERROUSMETALS(MINESECTION2011,63(1参考文献(6条1.成大先机械设计手册20022.张栋林地下铲运机20023.冯孝华KCY-4型地下铲运机铲斗撬动回路的研究[期刊论文]-矿冶2010(044.冯孝华.石峰.顾洪枢.战凯.郭鑫KCY-4型地下铲运机铲斗撬动回路的研究2010(45.张栋林地下铲运机20026.成大先机械设计手册2002本文链接: