重庆石柱发电厂新建工程2号机组除氧煤仓间工程施工方案.docx
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重庆石柱发电厂新建工程2号机组除氧煤仓间工程施工方案
1、编制依据第1页
2、工程概况第1页
3、主要工程量第2页
4、施工准备第2页
5、施工作业计划第3页
6、施工顺序及方法第4页
7、质量保证措施第38页
8、安全健康及环境管理保证体系及措施第42页
9、文明施工保证措施第49页
重庆石柱发电厂新建工程2号机组除氧煤仓间工程施工方案
一：
编制依据
1、《建筑施工手册》（第四版）
2、DL/T5210.1-2005《电力建设施工质量验收及评定规程》第一部分：
土建工程
3、《火电施工质量检验及评定标准》焊接篇
4、DL5009.1-2002《电力建设安全工作规程.第一部分.火力发电厂》
5、GB50204-2010《混凝土结构工程施工及验收规范》
6、JGJ18-2012《钢筋焊接及验收规范》
7、JGJ52-2006《普通混凝土用砂、石质量及检验方法标准》
8、JGJ130-2011《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
9、JGJ107-2010《钢筋机械连接通用技术规程》
10、JGJ162-2008《建筑施工模板安全技术规范》
11、GB50205-2001《钢结构工程施工及验收规范》
12、《建筑工程质量通病防治手册》
13、《现行建筑施工规范大全》
14、《建筑材料手册》（第四版）陕西省建筑设计研究院编
15、50-F222S-T0210除氧煤仓间框架结构图
16、《建筑施工计算手册》（2001年版.江正荣编著）
17、《国家电网公司电力建设安全健康与环境管理工作规定》
二、工程概况
重庆石柱发电厂新建工程由西南电力设计院设计。
2号机组除氧煤仓间上部结构设计为现浇钢筋混凝土框架结构，地震设防为6度，抗震措施按7度采用，除氧间B～C轴线跨度为9m，煤仓间C～D轴线跨度为11.5m，共8个轴线，总长为9m×6+12m=66m，除氧煤仓间上部结构总高度为37.445m。
除氧煤仓间共分为五层，其中12.550m为运转层，21.970m为煤斗层，29.970～30.200m为运煤皮带层，37.100～37.445m为屋面层。
各层梁柱混凝土为C40，各层楼板混凝土为C30。
B轴线框架柱+0.000m～21.970m的截面尺寸为700×1500mm，21.970m～28.100m的截面尺寸为700×1300mm，28.100m～33.000m的截面尺寸为700×800mm；C轴线框架柱+0.000m～21.970m的截面尺寸为700×1800mm，21.970m～37.445m的截面尺寸为700×1500mm；D轴线框架柱+0.000m～21.970m的截面尺寸为700×1800mm，21.970m～37.445m的截面尺寸为700×1500mm。
钢筋品种为HPB300、HRB335和HRB400三种，钢材品种为Q235B。
三、主要工程量
C40砼：
1798m3
C30砼：
630m3
钢筋制安：
560t
埋件制安：
32t
金属结构制安：
65t
模板安拆：
6500m2
满堂脚手架搭拆：
7000m2
四、施工准备
1、主要施工机具准备
序号
名称
型号
单位
数量
备注
1
自动拌合站
HZS60
套
1
2
振动器
台
10
3
振动棒
50型，8/12m长
各根
10
4
断钢机
GJ40
台
2
5
弯钢机
WJ40
台
2
6
闪光对焊机
VN100
台
1
7
钢筋调直机
CT4-14
台
1
8
圆盘锯
MJ225
台
2
9
刨木机
台
1
10
交流电焊机
X3-300-1
台
6
11
砼运输罐车
8m3
台
3
12
砼输送泵车（柴油型）
台
1
13
7030塔吊
台
1
14
砼料斗
2m3
个
1
15
全站仪
台
1
16
钢卷尺
把
20
17
水平仪
台
1
18
钢筋套丝机
套
2
2、主要材料准备
序号
材料名称
型号
单位
数量
备注
1
塑料薄膜
m2
3000
2
跳板
δ=50mm
块
300
3
钢管
φ48*2.7
吨
400
4
扣件
套
40000
5
竹踩板
m2
500
6
密目网
1.5m*6m
m2
2000
7
木胶合模板
1.22m*2.44m
m2
2500
8
方木
48mm*50mm
m3
10
9
方木
48mm*100mm
m3
15
10
水平安全网
3m*6m
m2
3000
3、施工人员准备
序号
职位
人数（名）
序号
职位
人数（名）
1
生产负责人
1
7
木工
50
2
技术员
2
8
钢筋工
30
3
材料员
1
9
焊工
6
4
安全员
1
10
钳工
6
5
浇筑工
12
11
杂工
10
6
电工
2
以上各工种人员必须能够胜任本工种的工作，技术好、责任心强，特殊工种（如电工、焊工等），必须经专业培训后持证上岗。
五：
施工作业计划
计划开工时间2013年03月01日，2013年07月31日完成。
各层施工控制计划如下：
6.27m层框架梁板柱施工：
2013年03月01日～31日（共30天）
12.55m层框架梁板柱施工：
2013年04月01日～04月30日（共30天）
21.970m层框架梁板柱施工：
2013年05月01日～06月15日（共45天）
29.970/30.200m层框架梁板柱施工：
2013年06月16日～07月15日（共30天）
37.100至37.445米层屋面层施工：
2013年07月16日～07月31日（共15天）
六、施工顺序及方法
1.施工顺序
+0.00m至6.27m层框架梁上口100mm处→6.28m至12.55m层框架梁上口100mm处→12.65m至21.970m层框架梁上口100mm处→22.07m层至29.97/30.200m层框架梁上口100mm处→30.070/31.200m至37.100/37.445m层。
2、施工工艺
测量放框架柱轴线→弹出框架柱外边框线→6.270m层框架梁板柱承重脚手架搭设→6.27m层框架梁底找平脚手架施工→6.27m层以下框架柱钢筋施工→6.27m层框架柱预埋件施工→6.27m层框架柱模板施工→6.27m层框架梁底模施工→6.27m层框架梁梁底预埋件施工→6.27m层框架梁钢筋施工→6.27m层框架梁侧模板施工→6.27m层框架钢梁安装施工→6.27m层框架梁梁顶预埋件施工→6.27m层框架楼板底模板施工→6.27m层框架楼板板底预埋件施工→6.27m层框架楼板钢筋施工→6.27m层框架楼板板顶预埋件施工→6.27m层框架梁柱板四级验收→6.27m层框架柱梁板砼施工………（37.445m层梁板柱施工工艺同前）。
6.3、轴线及高程控制
轴线控制用测量小组专用的电子全站仪，用极坐标法测量。
定出B、C、D轴线主要控制轴线和标高，每施工完一层，将控制轴线和高程测设在已浇筑完的框架柱上口外表面上，弹好墨线，并作好油漆标记，以备上一层施工使用。
6.4、模板工程
由于除氧煤仓间各轴线均采用砌体封闭，除氧煤仓间除砌体表面外其余框架结构梁柱混凝土表面不考虑装饰；故除氧煤仓间框架柱梁板结构均采用清水混凝土结构，柱子模板统一在木工加场制作，现场组合，框架柱梁板均采用15mm厚覆膜木胶合模板，模板背楞采用Ф48×2.7mm钢管、48mm×50mm及48mm×100mm方木进行。
模板接缝质量要求：
a、木胶合板厚度偏差＜2mm；
b、模板面板接缝处采用手工刨刨直；
c、在模板间的拼缝处用双面泡沫粘胶条密封，拼缝间隙要求用肉眼看不过光；
d、安装好的模板平直度优良，误差不超过±2mm。
e、除氧煤仓间结构施工时要求梁板柱模板在施工前进行配模设计，要求每层每根梁柱模板接缝配设一致，具体要求为柱模板按照高度为2400mm的级数进行配制、非级数模板放置在柱顶端，梁柱交接处柱模板齐平梁下口，梁两侧柱模板单独配制；框架梁模板按照长度为2400mm的级数进行配制、非级数模板放置在梁中部；如有钢梁牛腿的框架梁模板配制应按照同层或相邻同规格相同为宜。
模板用背楞质量要求：
a、Ф48×2.7mm钢管背楞必须顺直，不能有压扁、焊疤和弯曲现象；
b、作为背楞用的方木必须顺直，方木进场后在使用前必须上木工刨床进行压刨，48mm×50mm的方木必须确保短边尺寸为48mm，48mm×100mm的方木必须确保短边尺寸为48mm，每边尺寸不足的方木作为退场处理，严禁在施工现场使用。
c、背楞接长采用搭接处理，搭接长度不得小于500mm；
d、作为保证模板表面平整度用的接缝方木在板面的间距不得大于500mm；且每边必须保证至少有3根以上。
6.4.1、柱模板
柱模板采用Ф48×2.7mm钢管与48mm×100mm方木作背楞，其中48mm×100mm方木背楞仅作为保证模板拼缝连接质量之用；当连接模板用方木背楞两边均为钢管背楞时与相邻钢管背楞间距应控制在75～90mm之间。
柱模板竖向背楞用[20槽钢作柱箍固定，槽钢柱箍B向和H向上下错开，每根柱从已浇混凝土顶面往下50mm处开始加设第一道槽钢柱箍，每对槽钢为一道柱箍，槽钢柱箍在柱下部4000mm范围内间距400mm，高度4000mm以上部分间距500mm。
槽钢翼缘紧靠柱模竖向背楞，柱外边槽钢端头用Ф16对拉螺杆锁定，每根对拉螺杆端部戴双螺帽，在槽钢端头穿螺杆位置焊一块10mm厚加强钢板。
为了保证框架柱施工缝接缝质量，要求框架柱施工缝留设在框架梁顶面100mm高度处，要求在施工上层框架前，先将混凝土顶面凿毛并用手提混凝土切割机将接头混凝土切割水平和顺直，在已切割的混凝土接缝上四周粘贴双面泡沫粘胶条，上层框架柱模板支设时与已浇混凝土搭接50mm；柱根部第一道柱箍上口齐平框架柱混凝土接缝以保证每层框架柱施工缝接缝处光滑、平直和不漏浆。
框架柱施工缝的留设详见框架柱梁板结构施工缝留设示意图。
柱模板采用规格为1220mm×2440mm，厚度为15mm的覆膜木胶合板，胶合板的背部第一层支撑采用48×100方木和φ48×2.7钢管作为竖向背楞，框架柱四角方木背楞与该板面相邻钢管背楞间距为100mm，钢管背楞间距按150～180mm布置，柱板面中间部位48×100方木与相邻背楞间距为100mm；第二层支撑采用槽钢抱箍和対拉螺杆组成，B短方向以及H长方向均采用20#槽钢和M16対拉螺杆组成，槽钢抱箍沿柱竖直方向按间距400mm或500mm重叠布置组成。
第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。
柱截面宽度最大尺寸：
B（mm）:
700；柱截面高度H（mm）:
1800；柱模板的总计算高度:
H=9.42m；
根据规范，振捣混凝土时对垂直面模板产生的荷载标准值：
取4.0kN/m2。
根据规范，本工程采用地泵输送并用导管在框架柱钢筋笼内下料，倾倒混凝土时对垂直面模板产生的水平荷载标准值：
取4.0kN/m2
本工程中由于除氧煤仓间层高较大，层间最大高度为9420mm，混凝土施工采用地泵置于固定端0m地面上进行输送浇筑，故模板在高度方向分2段进行设计计算。
6.4.1.1、第1段（柱底至柱身高度4.00米位置；分段高度为4.00米）:
A、参数信息
a、基本参数
柱截面宽度B方向M16对拉螺栓数目:
2；柱截面宽度B方向竖楞数目:
5；竖楞间距172.5mm。
柱截面高度H方向M16对拉螺栓数目:
2；柱截面高度H方向竖楞数目:
11；竖楞间距179mm。
b、柱箍信息
柱箍材料:
钢楞（采用槽钢）；截面类型:
柱截面宽度B方向及H方向均采用20a#槽钢。
20a#槽钢力学性能：
截面面积A0=2883.7mm2，截面抵抗距Wx=1.78×105mm3，截面惯性矩Ix=1.78×107mm4，ix=78.6mm，弹性模量E=2.06×105N/mm2，抗弯强度[f]=215N/mm2，挠度［ν］=400/250=1.6mm。
c、竖楞信息
竖楞材料:
48mm×100mm方木和Ф48mm×2.7mm钢管。
d、覆膜板参数
覆膜板类型:
15mm厚度覆膜木胶合板
覆膜板弹性模量：
E=6×103N/mm2
覆膜板抗弯强度设计值：
[f]=12N/mm2
覆膜板抗剪强度设计值：
fv=1.3N/mm2
e、方木和钢楞
48mm×50mm方木：
截面抵抗距W=1.8432×104mm2，截面惯性矩I=4.42368×105mm4，弹性模量E=9.5×103N/mm2，抗弯强度设计值[f]=12N/mm2，抗剪强度设计值ft=1.30N/mm2。
48mm×100mm方木：
截面抵抗距W=3.84×104mm2，截面惯性矩I=9.216×105mm4，弹性模量E=9.5×103N/mm2，抗弯强度设计值[f]=12N/mm2，抗剪强度设计值ft=1.30N/mm2。
Ф48mm×2.7mm钢管：
截面抵抗距W=4121mm3，截面惯性矩I=98910mm4，弹性模量E=2.06×105N/mm2，抗弯强度[f]=215N/mm2。
B、柱模板荷载标准值计算
新浇混凝土对框架柱模板侧面的压力F：
F1=0.22γC.t0.β1.β2.V1/2
F2=γH=24×9.42
式中：
F—新浇混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）。
γC—混凝土的重力密度（KN/m3），取γC=24KN/m3。
t0—新浇混凝土的初凝时间（h），可按实测确定。
当缺试验资料时，可采用t=200/（T+15）计算。
根据现场实测，取t0=4h。
T—混凝土的温度（℃），取T=30℃。
V—混凝土的浇筑速度（m/h），取V=4.5m/h。
H—混凝土侧压力的计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m），取H=9.42m。
β1—外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2。
取β1=1.0。
β2—混凝土塌落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15。
本现场坍落度采用140～180mm，取β2=1.3。
新浇混凝土对模板侧面的压力F：
F1=0.22γC.t0.β1.β2.V1/2=0.22×24×4×1.0×1.3×4.51/2=58.243kN/m2
F2=γH=24×9.42=226.08kN/m2
F=min｛F1，F2｝=58.243kN/m2
振捣混凝土时对垂直面模板产生的荷载标准值：
取4.00kN/m2。
倾倒混凝土时对垂直面模板产生的水平荷载标准值：
取4.00kN/m2
C、柱模板面板的计算
模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。
本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力、振捣和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
由前述参数信息可知，
柱截面宽度H方向竖楞间距最大，为l=179mm，且竖楞数为11，面板为10跨并且大于3跨，因此柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。
179
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板面计算简图
q=30.197KN/m
a、面板抗弯强度验算
对柱截面宽度H方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：
式中：
M—面板计算最大弯距（N·mm）；
l—计算跨度（竖楞间距）：
l=179mm；
q—作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1：
1.2×58.243×0.4=27.957kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2：
1.4×4×0.4=2.24kN/m；
q=q1+q2=27.957+2.24=30.197kN/m；
面板的最大弯距：
M=0.1×30.197×179×179=9.675×104N.mm；
面板最大应力按下式计算：
式中，σ—面板承受的应力（N/mm2）；
M—面板计算最大弯距（N·mm）；
W—面板的截面抵抗矩:
b—面板截面宽度，h—面板截面厚度；
W=400×15×15/6=1.5×104mm3；
f—面板的抗弯强度设计值（N/mm2）：
[f]=12.000N/mm2；
面板的最大应力计算值：
σ=M/W=9.675×104/1.5×104=6.45N/mm2；
由于σ=6.45N/mm2＜[f]=12N/mm2，故模板抗弯强度满足要求！
b、面板抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:
其中，V—面板计算最大剪力（N）；
l—计算跨度（竖楞间距）：
l=179mm；
q—作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1：
1.2×58.243×0.4=27.957kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2：
1.4×4×0.4=2.24kN/m；
q=q1+q2=27.957+2.24=30.197kN/m；
面板的最大剪力：
V=0.6×30.197×179=3243.16N；
截面抗剪强度必须满足下式:
式中，τ—面板承受的剪应力（N/mm2）；
V—面板计算最大剪力（N）：
V=3243.16N；
b—构件的截面宽度（mm）：
b=400mm；
hn—面板厚度（mm）：
hn=15mm；
fv—面板抗剪强度设计值（N/mm2）：
[fv]=1.3N/mm2；
面板截面受剪应力计算值：
τ=3×3243.16/（2×400×15.0）=0.811N/mm2；
面板截面抗剪强度设计值：
[fv]=1.300N/mm2；
由于τ=0.811N/mm2＜[fv]=1.3N/mm2，故模板抗剪强度满足要求！
c、.面板挠度验算
最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:
式中：
q—作用在模板上的侧压力线荷载（kN/m）：
q=58.243×0.4×0.4＝9.319kN/m；
ν—面板最大挠度（mm）；
l—计算跨度（竖楞间距）:
：
l=179mm；
E—面板弹性模量（N/mm2）：
E=6.0×103N/mm2；
I—面板截面的惯性矩（mm4）；
I=400×15.0×15.0×15.0/12=1.125×105mm4；
面板最大容许挠度：
[ν]=179/250=0.716mm；
面板的最大挠度计算值：
ν=0.677×9.319×1794/（100×6000×1.125×105）=0.096mm；
由于ν=0.096mm＜[ν]=0.782mm，故模板挠度验算满足要求！
D、竖楞（方木）的计算
模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。
本段柱高度为4.0m，柱箍间距为400mm，竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，48mm×100mm方木主要用于保证模板拼缝质量，而不作为模板支撑背楞使用，但为了杜绝在混凝土施工过程中作为保证模板拼缝质量的方木不发生断裂进而影响混凝土结构的外观质量，在施工过程中要求方木背楞与相邻钢管背楞中心间距不得大于100mm，并作如下受力计算：
48mm×100mm方木：
截面抵抗距W=3.84×104mm2，截面惯性矩I=9.216×105mm4，弹性模量E=9.5×103N/mm2，抗弯强度设计值[f]=12N/mm2，抗剪强度设计值ft=1.30N/mm2。
方木竖楞计算简图
400
400
400
a、抗弯强度验算
支座最大弯矩计算公式：
其中，M—竖楞计算最大弯距（N·mm）；
l—计算跨度（柱箍间距）:
l=400.0mm；
q—作用在竖楞上的线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1：
1.2×58.243×0.1=6.989kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2：
1.4×4×0.1=0.56kN/m；
q=（6.989+0.56）/1=7.549kN/m；
竖楞的最大弯距：
M=0.1×7.549×400×400=120784N.mm；
其中，σ—竖楞承受的应力（N/mm2）；
M—竖楞计算最大弯距（N·mm）；
W—竖楞的截面抵抗矩（mm3）：
W=3.84×104mm3；
f—竖楞的抗弯强度设计值（N/mm2）：
[f]=13.000N/mm2；
竖楞的最大应力计算值：
σ=M/W=120784/38400=3.145N/mm2；
由于σ=2.145/mm2＜[f]=12N/mm2，故方木竖楞抗弯强度满足要求！
b、抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:
其中，V—竖楞计算最大剪力（N）；
l—计算跨度（柱箍间距）:
l=400mm；
q—作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1：
1.2×58.243×0.1=6.989kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2：
1.4×4×0.1=0.56kN/m；
q=（6.989+0.56）/1=7.549kN/m；
竖楞的最大剪力：
V=0.6×7.549×400=1811.76N；
截面抗剪强度必须满足下式:
式中：
τ—竖楞截面最大受剪应力（N/mm2）；
V—竖楞计算最大剪力（N）：
V=1811.76N；
b—竖楞的截面宽度（mm）：
b=48mm；
hn—竖楞的截面高度（mm）：
hn=48mm；
fv—竖楞的抗剪强度设计值（N/mm2）：
[fv]=1.3N/mm2；
竖楞截面最大受剪应力计算值：
τ=3×1811.76/（2×100×48）=0.566N/mm2；
竖楞截面抗剪强度设计值：
[fv]=1.3N/mm2；
由于τ=0.566N/mm2＜[fv]=1.3N/mm2，故方木竖楞抗剪强度满足要求！
c、挠度验算
最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:
式中：
q—作用在竖楞上的线荷载（kN/m）：
q=58.243×0.1=5.8243kN/m；
ν—竖楞最大挠度（mm）；
l—计算跨度（柱箍间距）：
l=400.0mm；
E—竖楞弹性模量（N/mm2）：
E=9.5×103N/mm2；
I—竖楞截面的惯性矩（mm4）：
I=9.216×105mm4；
竖楞最大容许挠度：
[ν]=400/250=1.6mm；
竖楞的最大挠度计算值：
ν=0.677×5.8243×4004/（100×9500×921600）=0.12mm；
由于ν=0.12mm＜[ν]=1.6mm，故方木竖楞挠度验算满足要求！
E、竖楞
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