井架安装及拆除专项方案.docx
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井架安装及拆除专项方案
南水镇沙白石村民委员会厂区办公楼工程
井架安装、拆除方案
施工单位:
珠海市华冠达工程有限公司
审批人:
编制人:
日期:
一、工程概况1
二、钢井架拆卸施工3
三、保证施工安全施工办法3
四、井架安装计算5
工程概况
一、工程简介
1、工程名称:
珠海市南水镇沙白石村民委员会厂区办公楼
2、建设单位:
珠海市南水镇沙白石村民委员会
3、设计单位:
湖南大学设计研究院
4、勘察单位:
中冶集团武汉勘察研究院有限公司
5、工程地点:
珠海市南水镇南水工业区
6、建筑面积:
总面积1292.63平方米
7、构造类型:
R、C框架;基本型式;锤击预应力管桩
8、层数:
2层,建筑物高度为9.3米
9、技术规定:
按照国家关于施工及验收规范、技术原则进行施工和验收;
10、质量规定:
工程质量达到合格原则,以质监部门验收认定为准,工程质量验收原则执行国家《建筑安装工程质量检查评估统一原则》;
11、材料规定:
本工程使用水泥及钢材必要经质检站检查合格,其佘建筑材料必经建设单位和监理承认;
12、招标范畴:
土建工程、水电安装工程;
13、建设工期:
总工期为150天,开工日期10月28日,竣工日期3月28日。
二、建筑概况
本工程为珠海市南水镇沙白石村民委员会厂区办公楼,R、C框架构造,采用锤击预应力管桩基本,地上共二层(一层为办公,二层为宿舍),总建筑面积为1292.63㎡。
本工程建筑平面呈矩形,外包尺寸为50×12.7正立面室内外高差为0.3m、背立面室内外高差为0.15m,首层高5.4m,二层层高3.3m。
1、墙体材料采用加气混凝土砌块,外墙、分户墙厚180,内墙厚120;
2、地面:
一层办公,二层宿舍都采用500×500耐磨砖、卫生间为300×300防滑耐磨砖:
3、屋面:
采用4厚PP改性沥青防水层,现浇特种混凝土隔热层加气混凝土100㎜厚。
4、门窗:
铝合金门窗,与墙体相连接处用1:
2中性膨胀低碱水泥砂浆堵塞缝隙,然后门窗框料与外墙面接触处用密封胶进行密封。
5、外墙:
1~2层,乳白色外墙漆、腰线及阳台乳黄色外墙漆。
6、天棚、墙面:
天棚为1:
1:
6水泥石灰砂浆打底双飞粉批面二度,面扫浅色乳胶漆二度,墙面15厚1:
1:
6水泥石灰砂浆打底批白色双飞粉二度面扫浅色乳胶漆二度。
三、构造设计概况
本工程按地震烈度七度进行设防,建筑耐火级别。
基本采用型号为PC-B300预应力砼管桩,桩尖持力层为强风化花岗岩层,单桩竖向承载力原则值R=900KN,桩台(承台)厚度为1100,钢筋采用I级钢筋和II级钢筋,I级(Φ)fy=fy'=210N/㎜²;II级(Φ)fy=fy'=310N/㎜²,构造构件砼强度级别如下:
楼层
一层
二层
柱
C25
C25
梁、板
C25
C25
四、钢井架拆卸施工
1、拆除架设套架与井架连接螺栓,按使用阐明书规定下降架套架,拆卸上一节导轨、斜杆、横杆、立柱等放落在地面。
2、继续重复上步做法,即可拆卸整个钢井架。
五、保证施工安全办法
在施工操作前必要认真学习本钢井架使用阐明书。
钢井架装拆作业均是高空、危险作业。
安拆施工作业人员必要是通过严格训练、熟识本机性能及安全作业规范、佩带齐全安全用品,并有有关规定规定作业资格方可上岗作业。
1、钢井架在六级风以上应停止工作。
2、每次安装或加高完毕,必要再次检查所有螺栓,确认拧紧后才干使用。
3、每天使用前必要检查吊笼断绳安全装置。
4、配用卷扬机应设立在钢井架旁边,卷扬机基本应与钢井架基本相锚固。
若需将卷扬机与钢井架分开设立,卷扬机与钢井架距离应不不大于18米。
5、钢井架在没有安装附着装置状况下,不得安装超过8节,如因施工需要确加高,必要拉缆风绳锚固。
6、钢井架因施工需要可在任一层接近建筑物一侧开口,即拆除斜杆及横杆,所拆斜杆应安放在开口节下一节,使其与原斜杆成交叉状,但持续开口不容许超过两节。
7、必要按有关规定安装齐全所有保险装置和设立。
且吊笼禁止使用单根钢丝绳提高。
8、钢井架地面井出料口处应搭设防护棚,架体外应满挂安全网,以防止物体打击事故。
9、禁止使用钢井架载人上下。
10、钢井架在工作时,不容许有杂物等伸进井架内,同步一切人员禁止进内,吊笼工作时,所载物品不得伸出吊笼或翻斗外。
11、应定期检查钢井架与否有倾斜超过规定值,应采用办法调节。
12、钢井架安装完毕后,必要按关于规定经有关部门进行验收合格后方可进行使用。
井架
一、基本
(一)、地耐力校核
1、井架自重及荷载
、静荷载
井架底梁18#槽钢2.1m×5×23Kg/m=241.5Kg
大立杆∠75×75×71.8m×15×4×15.12Kg/m=445.61Kg
小立杆0Kg
横杆∠50×50×51.97m×15×4×3.77Kg/m=445.61Kg
交叉撑杆∠40×40×42.5m×(15×8-2)×2.42Kg/m=713.9Kg
导轨∠63×6角钢1.8m×15×2×5.7Kg/m=307.8Kg
滑轮2只18.2Kg
承重梁16a#槽钢2.2m×2×19.75Kg/m=86.9Kg
吊重梁16a#槽钢2.42m×2×19.75Kg/m=95.59Kg
钢丝绳φ1427m×4×685Kg/m=73.98Kg
小计G=3616.44Kg
动荷载
吊栏重200Kg
载重600Kg
取动系数λ=2
小计Q动=(200+600)×2=1600Kg
基本自重T=2450Kg/m×8.4×0.4×0.3=2469.6Kg
砼基本形式
基本土应力:
Q=(G+Q+T)/A=(3616.44+1600+2469.6)/(10.4×0.4)=2287.5Kg/m2
经计算现场地质满足井架安装规定。
二、架体计算:
井架截面轮廓尺寸为2.1m×2.1m,主立杆角钢用∠75×7。
1、荷载计算:
为简化计算,假定荷载作用下只考虑顶端一道附墙起作用,只有在风荷载作用下才考虑别的附墙作用。
吊篮起重力及自重力:
N1=KQ2=1.2×800×10=9600N
井架自重力:
N2=Gg=3616.44×10=36164.4N
风荷载:
W=μSμZBZWOAF
井架杆件投影面积:
∑A=0.075×1.8×2×15+0.05×1.97×15+0.04×2.5×15×2
=8.53m2
井架受风轮廓面积:
AF=27×2.1=56.7m2
φ=∑A/AF=8.53/56.7=0.15
h/b=2.1/2.1=1
查表得:
η=0.83
μS=1.3φ(1+η)=1.3×0.15×(1+0.83)=0.357
BZ=1+ξVφ2/μZ=1+2.75×0.83×1/1.75=2.3
当风向与井架平行时风荷载为:
W=μSμZBZWOAF=0.357×1.75×2.30×750×56.7=64186.17N
沿井架高度方向平均风载:
q=64186.17/27=2377.27N/m
当风沿井架对角线方向吹时,井架受风投影面积:
∑A=[0.075×1.8×3×15+0.05×2×1.97×sin45º×15+0.04×4×
2.5×sin45º×15]×1.1=13.65m2
AF=2.5×1.414×27=95.45m2
φ=∑A/AF=13.65/95.45=0.143
h/b=2.1/2.1=1
查表得:
η=0.83,依照规范当风从对角线方向吹来,计算风载体型系数时,对单肢杆件钢塔架要乘系数ψ=1.1
因此μS=1.3φ(1+η)=1.3×0.143×(1+0.85)×1.1=0.375
因此Wl=μSμZBZWOAF=0.375×1.75×2.30×750×95.45=107764.24N
沿井架高度方向平均风载:
ql=107764.24/27=3991.2N/m
风荷载作用下附墙力:
在风荷载作用下,考虑最上部附墙受力。
顶端付墙:
水平分力:
TH=0.75qlL=0.375×3991.27×8.4=12572.5N
垂直分力:
TV=TH
拉开吊篮引出索引力S对压架压力:
N=fOKQ=1.06×1.2×8000=10176N
2、内力计算
轴力
N=KG+N+TVX=1.2×(36164.4+8000)+10176+54061.75=117235.03N
弯矩
风载对井架引起弯矩,考虑最上部两道附墙受力,井架附墙上有6M自由端,因而近似按两跨外伸梁计算。
MB1=qla2/2=3991.27×62/2=71842.86N.m
MC1=qlL2/8=-3991.27×8.42/8=-35203N.m
起重荷载引起水平分力对井架产生弯矩,此时只考虑顶端附墙作用。
MB2=6×10176+10176×2.1×1.414/2=76164.31N.m
MC2=8.4×10176+10176×2.1×1.414/2=99867.26N.m
因此井架顶端附墙处总弯矩:
MB=MB1+MB2=71843.86+76164.31=148007.17N.m
井架顶端倒数第二通附墙处总弯矩:
MC=MC1+MC2=35203+99867.26=135070.26N.m
3、截面验算:
井架截面力学性质,查型钢特性表得:
立杆:
∠75×7A0=10.20m24A0=40.8Cm2Z0=2.15cCm
IX=IY=53.6Cm4ⅰ=1.48Cm
横杆:
∠50×5A0=4.8Cm
IX=IY=11.21Cm4ⅰ=0.98Cm
井架总惯性矩X∽X轴Y∽Y轴
I=4[IY+A0(BZ1/2-Z0)2]=4×[53.6+10.2×(180/2+2.15)2]=315092.48Cm4
井架整体稳定验算(计算轴力、弯矩时,风荷载是按井架对角线方向考虑,故偏于安全)。
顶端附墙处截面:
N0=117235.03NM0=148007.17N.m
井架长细比:
λ=L0/IY/4A0/2700315092.48/40.8=2700/87.88=30.72
换算长细比:
λ0y=λ2+40A0/Ay=33.37
由《钢构造设计规范》查得ψy=0.924
NEn=π2EA/λ2=3.142×2.1×107×40.8/33.372=7586226N
N/ψyA+BmXMB/γ2WX(1-0.8MX/NE)≤f
式中BmX—等效弯矩系数
WX—弯矩作用平面内较大受压纤维毛截面抵抗矩
f—钢材强度设计值,f=215N/mm2
117235.03/0.924×2700×0.075+0.85×148007.17/1×9.93×(1-0.8×117235.03/7586226)×103≤215
62.65+12.83=75.48N/mm2<215N/mm2(安全)
顶端倒数第二通附墙所受力不大于顶端附端,故不再计算。
立杆角钢稳定性验算
N0=117235.03NM0=148007.14N.m
立杆角钢轴力:
N=N0/4+M0/2(B-2E0)
=117235.03/4+148007.17×102/2×(180-2×2.15)=71428.04N
已知立杆计算长度L0=180cm,∠75×7,I=1.48cm
λ=L0/ⅰ=180/1.48=121.62查得ψ=0.425
N/ψA=71428.04/0.425×10.2×102=164.77N/mm2≤f=215N/mm2
交叉支撑验算:
考虑到附墙均起作用,因此最顶端附墙处截面剪力为:
V=TH+ql×12=12572.50+3991.27×12=60467.74N
按《钢构造设计规范》:
V=A·f/85fy/235=27000×215×0.075/85×235/235
=5122.06N
取计算剪力为V=60467.74N
交叉支撑内力:
NL=V/4COSa=60467.74/4×210/175=12597.45N
计算长度L0=175Cmⅰmin=0.98
因此λ=L0/ⅰmin=175/0.98=178.6cm查表得ψ=0.229
NL/ψA=12597.45/0.229×309=178.03N/mm2
FV=235×(0.6+0.0015λ)=235×(0.6+0.0015×178.6)=203.96N/mm2
NL/ψA≤fV安全
通过上述截机验算懂得,井架截面尺寸和材料规格,符合珠海市沿海风荷载规定,也符合起重规定。