刮板式热交换器设计(附CAD图纸)Word格式.docx
《刮板式热交换器设计(附CAD图纸)Word格式.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《刮板式热交换器设计(附CAD图纸)Word格式.docx（15页珍藏版）》请在冰点文库上搜索。
对热敏性食品的浓缩特别有利，具有低温操作、气液界面小、微生物增殖少、溶质的劣化及挥发性芳香成分的损失可控制在极低水平的优点。
浓缩的制品或直接作为成品，或作为冷冻干燥过程中的半成品使用。
1.2研究和使用现状
同其他技术相比，冷冻浓缩的原理简单，在陈醋生产过程中，我国劳
动者就曾使用冷冻浓缩技术。
华南理工大学的冯毅、谭展机制作的悬浮式冷冻浓缩装置，在实验室中，利用该装置浓缩中药提取液，连续作业程度高，可连续排出冰晶，工作温度低至-15℃。
刘凌等采用渐进式冷冻浓缩和真空蒸发浓缩两种浓缩方式浓缩柠檬汁，试验结果表明，在保持香气成分、Vc含量及原汁的香气协调性等方面，冷冻浓缩优于真空蒸发浓缩。
冷冻浓缩实际上分为结晶和分离两个过程。
结晶过程要求冰晶有适当大小，其大小与结晶成本和分离都有关系，一般而言结晶成本随晶体尺寸增大而增加。
然而冷冻浓缩的关键在于分离分离操作的成本费用以及因晶体夹带所引起的溶质损失，一般随晶体尺寸的减小而大幅度增加，因此必须确定最优冰晶尺寸。
工业上目前对冷冻浓缩结晶有两种形式，一种在管板式、板式、转鼓式以及带式设备中进行成为渐进冷冻法；
另一种发生在搅拌的冰晶悬浮液中，称为悬浮冻结。
分离设备有压滤机、过滤式离心机、洗涤塔，以及这些设备组合而成的分离装置等。
1.3本设计的内容
经过查阅资料和分析，我们发现目前食品料液的冷冻浓缩大多采用的
是内冷式的悬浮结晶法。
荷兰Eindhoven大学Thijssen等在70年代成功地利用奥斯特瓦尔德成熟效应设置了再结晶过程造大冰晶,并建立了冰晶生长与种晶大小及添加量的数学模型,从此冷冻浓缩技术被应用于工业化生产。
以此为基础制造的Grenco冷冻浓缩设备至今仍被作为冷冻浓缩设备的代表。
本设计的内容是：
总体方案的选择，刮板式热交换器的设计计算、结构设计以及热力学计算
-13-
2总体方案的选择
2.1方案的论证
悬浮结晶法既冷却物料使之形成无数自由悬浮于母液中的小冰晶，在
带搅拌的低温罐中长大并不断排除，使母液浓度增加而实现浓缩。
这种方法的冷冻浓缩系统有三个主要设备：
刮板式热交换器、低温搅拌罐、洗涤塔。
Grenco冷冻浓缩系统作为悬浮式结晶法的典型，其主要工艺流程如下：
←←←←←←←←←←←←←←←←←←←返冲液
↓ ↑
进料→冷却结晶→低温搅拌冰晶成熟长大→送入洗涤塔→冰晶分离
→融冰排出
2.2结晶器的选择
↓浓缩液
作为冷冻浓缩系统重要的结晶设备，我们选择了传统的刮板式热交换
器。
这种热交换器换热效率高，结构相对简单并且易于拆装和清洗，占地面积小，吞吐量高，适合小型工厂的连续化生产需要
3设计计算
3.1设备结构
本机主要由罐体、前后罐盖、传动部分、驱动部分及套筒式刮板等部
分组成。
3.1.1罐体的设计
3.1.1.1壁厚的设计
由于是低温搅拌罐，考虑普通钢板在低温条件下耐受程度不够以及特性的改变，选择低合金钢作为罐体铸造材料，低合金钢板许用厚度
≧3mm，故设计罐体壁厚为4mm
3.1.1.2罐体主要尺寸设计
罐体全长1333mm，总高480mm；
搅拌罐内壁直径300mm，外部冷却缸内壁直径340mm，长1036mm；
冷却液入口在罐后部正上方，内壁直径40mm，上法兰厚4mm；
冷却液出口在罐前部正下方，尺寸同入口设计参数
3.1.2罐盖的设计
为了便于搅拌罐的快速拆装，设计了带有密封结构的罐盖。
罐盖外沿直径370mm，内沿直径300mm，半球形罐盖r=284mm；
轴承端盖安装凸台高度70mm，铸造斜度1:
10，外沿直径140mm，内沿直径100mm;
联轴处密封圈凸台内径=71mm，高度34mm；
距中心120mm处开进料口和出料口，内径40mm，法兰厚4mm，外沿直径60mm。
3.1.3罐体支座的设计
设计了半圆形半包覆式的罐体支座。
支座共分三个，间距360mm。
制作的上半部分为半圆形合金钢板，厚度20mm，外径=380mm；
弧形钢板下方的支撑钢架总高度146mm，宽度280mm，厚度40mm；
地脚处凸台外伸长度30mm，高度8mm。
加强筋厚度4mm，高度84mm
3.1.4联轴套筒及刮板的设计
联轴套筒内径=70mm，厚度11mm，其上有支撑臂4个，长度78mm，=14mm，下方凸台高度6mm，长60mm，宽9mm
刮板设计考虑到避免产生过多绕流阻力增加旋转轴的载荷，刮板尺寸为524*20mm，使得刮板在垂直于来流速度方向上的投影面积不会太大，厚度为4mm，并且开有斜型刀刃。
由于悬浮式结晶法产生的冰晶通常
≦1mm，所以设计刀刃距离搅拌罐内壁距离为0.2mm，可以将较小的冰晶从罐壁除下。
3.2联接方法及零件的选择
3.2.1轴承端盖的选择及其联接
选择凸缘式轴承盖，m=30mm，e=10mm，𝐷
1=140mm,𝐷
0=120mm；
盲孔
M8*6；
密封圈内径=93mm，厚度2mm；
螺栓联接，选择GB5781-86系列
M8全螺纹螺栓，长度系列ｌ=40mm
3.2.2罐盖和罐体联接
凸缘半径185mm，厚度6mm，其上开有盲孔M8*6；
密封圈内径=300，厚度8mm；
螺栓螺母联接，选择GB5782-86系列M16螺栓，长度系列l=40mm；
选择GB451-86系列C级螺母M16
3.2.3旋转轴和套筒及刮板的联接
联接处轴径70mm，选择键20*12mm联接，长度系列360mm，套筒利用轴肩和在轴向定位，套筒和支撑臂为整体的铸造件，支撑臂和刮板间用
M6螺栓螺母联接
3.3功率的计算
由于料液成分和相位复杂，对于这种低温下成分复杂的搅拌过程，对
于旋转轴的载荷的计算有一定难度，我们采用以下公式：
𝐺
𝜔
𝑃
=3600𝜂
其中G是工作机流量或者输送量，单位是kg/h，𝜔
是系数，一般选择
4000，𝜂
是工作机的效率，取0.95。
在广泛查阅资料后，我们选择每小时泵送的料液量为14.4𝑚
3，这样计算得出𝑃
为16.8kw
3.4绕流阻力的计算
料液在罐中水平流动，刮板和支撑臂做法向与流动方向的转动，这会
产生绕流阻力
𝜌
𝑣
02
D=𝐶
𝑑
A2
其中𝐶
是阻力系数，查表得3
A是绕流物体在垂直于来流速度方向上的投影面积
0是来流的速度
是流体的密度
经过计算得绕流阻力大小为
3.5结晶的动力学分析
计算冷冻浓缩冰晶生长动力学模型为：
𝑚
𝑖
𝑡
=0.1855
2
据向心力公式：
F=𝑟
其中，主要物理量及单位：
F—向心力（N）；
m—冰晶质量（㎏）；
v—线速度（m/s）;
r—半径（m）。
由公式可知，在离中心出冰口距离r一样的情况下，向心力的大小受冰晶质量及冰晶线速度的影响，且向心力与冰晶质量、冰晶线速度成正比，冰晶质量越大，向心力越大；
线速度越快，向心力越大。
冰晶线速度由搅拌器提供，故通过调整液面搅拌器的转速，改变冰晶的向心力大小，即可调整冰晶体的排出速度。
搅拌器转速由驱动电机提供，通过调节搅拌器驱动电机频率，则可以改变搅拌器的转速，进而改变冰晶向心力的大小，达到调整冰晶排放速度的目的。
4结构设计
4.1结构分析
刮板式换热器主要由罐体、前后罐盖、传动部分、驱动部分及套筒式
刮板等部分组成。
4.2电动机的选择
4.2.1、电动机类型的选择：
Y系列三相异步电动机
4.2.2、电动机功率选择：
（1）传动装置的总效率：
η总=η2轴承×
η齿轮×
η联轴器×
η工作轴
=0.982×
0.97×
0.99×
0.95
=0.87
（2）电机所需的工作功率：
=16.8kw
𝑤
𝑛
=𝜂
=19.3kw
4.2.3、确定电动机转速：
计算工作轴工作转速：
n轴=140r/min
'
1级圆柱齿轮减速器传动比范围1~8可得𝑑
=140~1120
4.2.4、确定电动机型号
根据以上选用的电动机类型，所需的额定功率及同步转速，选定电动机型号为Y200L2-6。
其主要性能：
额定功率：
22KW，额定转速970r/min，
4.3传动部分结构设计
传动部分的主要部件有轴、联轴器及轴承。
4.3.1
轴的设计
4.3.1.1选择轴的材料
轴是连接动力部分与工作部分的重要部件，将电动机的功率转化为旋转轴部分转动的功率。
轴的材料选为45号钢，调质处理。
查表得许用弯
曲应力[𝜎
‒1]𝑏
=60MPa,得A=110
3
≥A
𝑃
=110
16.8
140=54.3mm
考虑键槽的影响轴径增加3%，𝑑
≥55.9=56mm
4.3.1.2轴的结构设计
（1）轴的零件定位，固定和装配
在搅拌罐中，可以将刮板套筒（2个）安排在罐体中央，相对两轴承对称分布，套筒靠中间侧用轴肩定位，右面用销定位，分别从两侧装入；
周向定位采用键和过渡配合，两轴承以轴承肩定位，周向定位则用过渡配合或过盈配合，轴呈阶状，左套筒和左轴承从左面装入，右套筒和右轴承从右面装入。
（2）确定轴的各段直径和长度
0最小轴径56mm，由于要安装联轴器，长度50mm；
1段轴径增加5mm，由于安装轴承端盖，长度为50mm；
2段考虑没有轴向力存在，初选
6013型深沟球轴承，其内径为65mm，宽度为18mm，由于只有轴肩定位，则该段长18mm；
3段安装刮板套筒段长度为522mm，轴径70mm；
4轴肩段长4mm，轴径80mm；
5段长度152mm，轴径70mm；
6轴肩段同𝑑
4；
7右侧套筒段，长度536mm，轴径70mm；
8段轴径65mm，长度20mm。
（3）轴的结构工艺性
由于安装联轴器和刮板套筒，联轴器周围定向采用C型普通平键联接，尺寸b*h*L=16*10*32，左套筒采用A型平键连接
（4）按弯扭复合强度计算
①求转矩：
已知T3=271N·
m
②求圆周力FtFt=2T3/d2=2×
271×
103/300=1806.7N
③求径向力Fr
Fr=Ft·
tanα=1806.7×
0.36379=657.2N
④∵两轴承对称
∴LA=LB=49mm
（1）求支反力FAX、FBY、FAZ、FBZFAX=FBY=Fr/2=657.2/2=328.6NFAZ=FBZ=Ft/2=1806.7/2=903.35N
（2）由两边对称，书籍截C的弯矩也对称
截面C在垂直面弯矩为MC1=FAYL/2=328.6×
49=16.1N·
（3）截面C在水平面弯矩为
MC2=FAZL/2=903.35×
49=44.26N·
（4）计算合成弯矩
MC=（MC12+MC22）1/2
=（16.12+44.262）1/2
=47.1N·
（5）计算当量弯矩：
根据课本P235得α=1Mec=[MC2+（αT）2]1/2=[47.12+（1×
271）2]1/2
=275.06N·
（6）校核危险截面C的强度由式（10-3）
σe=Mec/（0.1d）=275.06/（0.1×
453）
=1.36Mpa<
[σ-1]b=60Mpa
∴此轴强度足够
4.3.2轴承的设计
根据根据条件，轴承预计寿命
365×
8=2920小时
4.3.2.1计算轴承
（1）已知nⅡ=140r/min
两轴承径向反力：
FR1=FR2=500.2N初先两轴承为角接触球轴承6013型
FS=0.63FR则FS1=FS2=0.63FR1=315.1N
（2）∵FS1+Fa=FS2 Fa=0
故任意取一端为压紧端，现取1端为压紧端FA1=FS1=315.1N FA2=FS2=315.1N
（3）求系数x、y
FA1/FR1=315.1N/500.2N=0.63FA2/FR2=315.1N/500.2N=0.63取e=0.68
FA1/FR1<
e x1=1 FA2/FR2<
e x2=1
y1=0 y2=0
（4）计算当量载荷P1、P2
取fP=1.5P1=fP（x1FR1+y1FA1）=1.5×
（1×
500.2+0）=750.3NP2=fp（x2FR1+y2FA2）=1.5×
500.2+0）=750.3N
（5）轴承寿命计算
∵P1=P2 故取P=750.3N
∵角接触球轴承ε=3
根据手册得6013型的Cr=23000NLH=16670/n（ftCr/P）ε
=16670/458.2×
23000/750.3）3
=1047500h>
48720h
∴预期寿命足够
4.3.2.2轴承的选择
本机为卧式结构，转鼓和物料产生的轴向力较大由于加料不匀以及动平衡等原因产生径向力。
轴的工作温度较低，故必须选择能承受径向力的轴承，因此在结构上，选择深沟球轴承，这样不需承受轴向力，这样的结构能比较好适应轴的转动
4.3.3键联接的选择及校核计算轴径d1=56mm,L1=50mm
查手册得，选用C型平键，得：
键A 8×
7 GB1096-79 l=L1-b=50-8=42mm
T2=48N·
m h=7mm
σp=4T2/dhl=4×
48000/22×
7×
42
=29.68Mpa<
[σR]（110Mpa）
2、工作轴与刮板套筒采用平键连接轴径d3=70mm L3=522mm T=271N·
m查手册P51 选A型平键
键10×
8 GB1096-79
l=L3-b=48-10=38mm h=8mm
σp=4T/dhl=4×
271000/35×
8×
38
=101.87Mpa<
[σp]（110Mpa）
5总结
经过这次工程系统设计，我学习和收获了很多。
仅课题本身而言，对食品的冷冻浓缩有了进一步的认识，并且对刮板式换热器的设计和工作原理有了进一步的掌握，对机械设计更加熟练的掌握。
对于这次的课设，暴漏了很多的问题和不足，比如同组之间交流和配合不够，专业知识尤其是食品机械方面的知识掌握的不扎实，在设计过程中遇到了很多的困难和问题，最后在广泛查阅资料和老师的悉心指导下，问题一一迎刃而解，是我们有了很多的收获。
在今后的毕业设计中，我要吸取这一次的经验教训，再接再厉，强化机械设计知识，争取做出最好的毕业作品。
参考文献
参考文献
[1]夏杨毅，阚健全，王光慈，等.提高淀粉包装膜强度研究.西南农业大学学报，1999,21（3）:
279-283
[2]马成林，左春柽，张守勤，等.玉米高压淀粉的老化特性和变色性质.农业工程学报，1997,13
（2）:
203-205
[3]徐自芬，郑百哲.中国包装工程手册.机械工业出版社，1996,第1版:
127-130
[4]RhimJW,WuY,WellerCL,etc.PhysicalCharacteristicsofaCompositeFilmofSoyProteinIsolateandPropyleneglycolAlginate.J.FoodSci.,1999,64
（1）:
149-152
[5]李志达，朱秋享，陈为旭，等.可食性淀粉薄膜材料与性能研究Ⅱ.中国粮油学报，1997,12（4）:
20-22
[6]徐云升.可食用膜的研制.食品工业科技，1998,19（3）:
39-40
[7]张友松.变性淀粉生产与应用手册.中国轻工业出版社，1999,第1版:
61,128-133
[8]颜栋美.变性淀粉的特性及其在食品中的应用.广西轻工业，1997,
（2）:
9-12
[9]莫文敏，曾庆孝.可食性大豆蛋白膜性能及应用前景.粮食与油脂，
2000,（6）:
34-36
[10]顾振宇，江美都，付道才，等.大豆分离蛋白乳化性的研究.中国粮油学报，2000,15（3）:
32-35
升级会员 