定型楼梯专项方案.docx

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定型楼梯专项方案

楼梯专项施工方案

一、工程概况：

xxx，位于人民路东侧，北临嘉善路，由XXX承建的XXX，建筑面积56000m²、建筑层数为地下二层，地上34层，建筑总高度99.7米。

二、准备工作：

为了加快施工进度、便于施工、结合现行工程通用做法，首先根据图纸所明确的楼梯形式及位置，对主体结构楼梯采用先施工楼梯墙板随后施工楼梯板的楼梯后施工法，并根据图纸所明确的楼梯形式和尺寸预制定型钢楼梯、便于周转、成型定型、加快施工的施工进度。

材料与主要机具：

预制定型钢楼梯1套（见下彩图）

竹胶合板模板：

长度为2400mm；宽度为1200mm，厚度为15-20mm。

连接件：

钉子、3形扣件、蝶形扣件、对拉螺栓、止水螺栓、钩头螺栓、紧固螺栓等。

支承件：

柱箍、钢管支柱、钢管卡、钢斜撑、木材等。

三、施工要求

配模设计：

模板支撑系统采用扣件式钢管脚手架,各立横杆间距与受力情况须经计算确定。

模板采用大型竹胶合板模板。

支撑系统用以梁为主的双排落地钢管架。

板的支撑与梁支撑有机结合，模板尽量采用整块模板组成整体，模板如模数不符可以裁割。

模板支设中应控制模板表面的标高和平整度，并要求拼缝严密。

墙模板使用竹胶板模板施工。

纵横楞及支撑系统采用木方或钢管。

本工程地下部分采用新竹胶板支模，地下部分楼梯模板由木工事先按图纸尺寸加工成型，施工现场进行拼装。

模板制作和安装时要考虑到装修面层因素，保证两跑楼梯装修后踏步立面在一条线上。

楼梯底模采用12mm厚竹胶合板作面板，下方采用5×10木方作背楞，中心间距300mm。

竖向龙骨采用两根10×10木方，位置靠近次龙骨两端，采用φ48钢管，加可调托撑作为支撑。

楼梯侧模及踏步模板采用50mm厚木板外贴12mm厚竹胶合板作面板。

如图：

地上部分标准层楼梯模板由模板厂加工钢制定型楼梯模板进行周转，模板下预留固定铁件，按规定设钢管支撑和拉杆，以利于模板的稳定。

模板缝要塞好，以免漏浆。

模板支撑加固以内支撑为主。

模板施工应注意其支撑的强度、刚度和稳定性，特别注意防止整体失稳。

支撑钢管架，纵横向设水平拉杆。

沿高度方向每1.2米设一道。

并按规定设剪刀撑。

厚大梁板模板的竖向支撑应经过计算确定并根据需要备防滑卡。

主体施工过程中，由于施工周期短，形成多层模板连续支撑，固在支设时立柱尽可能上下对齐。

因先施工主体结构墙板随后再同上层主体结构同时施工下层楼梯的楼梯后施工法；即要求在施工楼梯两侧墙板时预埋楼梯平台钢筋、根据工程图纸设计为三级钢筋不便于预埋处理、可以在浇筑楼梯两侧墙板时按楼梯平台位置打眼预埋插筋的方法或采用后植筋的方法（要求选择专业植筋队伍）、植筋后须对此植筋效果进行工艺检测得到本行业权威部门检测认可；

四、作业条件

模板设计：

根据工程结构型式和特点及现场施工条件，对模板进行设计，确定模板平面布置，纵横龙骨规格、数量、排列尺寸，梁板支撑间距，模板组装形式（就位组装或预制拼装），连接节点大样。

验算模板和支撑的强度、刚度及稳定性。

绘制全套模板设计图（模板平面图、分块图、组装图、节点大样图、零件加工图）。

模板数量应在模板设计时按流水段划分，进行综合研究，确定模板的合理配制数量。

预制拼装：

拼装场地应夯实平整，条件许可时应设拼装操作平台。

按模板设计图进行拼装，相邻两块板要用钉子钉牢固，龙骨用对拉螺栓外垫碟形扣件与平板卡紧。

模板拼装前在拆模后的砼墙面上先进行楼梯位置放线，并涂刷脱模剂，分规格堆放。

放好轴线、模板边线、水平控制标高、模板应检查并校正、绑好钢筋保护层垫块，并办完隐检手续。

五、操作工艺

1、楼梯模板

工艺流程：

墙面模板拆除后楼梯位置定位放线→安装楼梯休息平台模板→铺设楼梯底模龙骨→铺设楼梯底模→绑扎钢筋完成→吊装楼梯模板→安装校正就位→施工缝模板→办预检→同上层楼层浇筑砼。

施工时根据图纸在楼梯间靠墙一侧弹出坡线和踏步线，然后将模板组装而成。

2、楼梯施工缝：

楼梯的施工缝留置在梁和板跨度的1/3处，施工缝采用竹胶板遇钢筋开槽，放置于两层钢筋之间。

（楼梯施工缝留置如下图）、施工缝靠近剪力墙一侧可以伸进入墙内，并留出墙厚的1/2，另一侧留在板或梁的中间；

楼梯板施工缝拦制方法

六、模板拆除

模板应先考虑整体拆除，便于整体转移后，重复进行整体安装。

在上层墙模板拆除后、根据楼梯砼强度在不破坏砼表面后、先顶升楼梯踏步用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开踏步后吊运拆楼梯模板，调运后的楼梯模板需要及时清理涂刷脱模剂。

楼梯底模拆除条件同顶板，侧模在保证不损坏砼棱角时即可拆除。

楼梯底板需要满足强度同顶板拆除一起拆除，操作人员站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱，使其龙骨自由坠落。

用钩子将模板钩下，等该段的模板全部脱模后，集中运出，集中堆放。

楼层较高，支模采用双层排架时，先拆上层排架，使龙骨和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后，再拆底层排架。

有穿墙螺栓者，先拆掉梁托架，再拆除梁底模。

侧模板包括墙柱模板拆除时，混凝土强度能保证其表面及楞角不因拆除模板受损坏，方可拆除。

板与梁拆模强度如设计无规定时，应符合施工规范的规定。

拆下的模板及时清理粘连物，拆下的扣件及时集中收集管理。

拆模时严禁模板直接从高处往下扔，以防止模板变形和损坏。

七、质量标准

主控项目：

模板及其支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性；其支承部分应有足够的支承面积。

如安装在基土上，基土必须坚实，并有排水措施。

对冻胀土必须有防冻融措施。

一般项目：

模板接缝不应漏浆。

模板与混凝土接触表面清理干净，严禁隔离剂沾污钢筋与混凝土接槎处。

允许偏差项目见下表。

模板孔洞的允许偏差项目

允许偏差（mm）

检查方法

单层

多层

高层

框架

柱、墙、梁轴线位移

5

3

尺量检查

标高

±5

+2

-5

用水准仪或拉线和尺量检查

柱、墙、梁截面尺寸

+4

-5

+2

-5

尺量检查

每层垂直度

3

3

用2m托线板检查

相邻两板表面高低差

2

2

用直尺和尺量检查

表面平整度

5

5

用2m靠尺和楔形塞尺检查

预埋钢板、预埋管、预留孔中心线位移

3

3

预埋

螺栓

中心线位移

2

2

拉线和尺量检查

外露长度

+10

-0

+10

-0

预留洞

中线位移

10

10

截面内部尺寸

+10

0

+10

0

八、成品保护

吊装模板时轻起轻放，不准碰撞，防止模板变形。

拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和楞角。

拆下的竹胶合板模板，如发现模板不平时或肋边损坏变形应及时修理。

竹胶合板模板在使用过程中应加强管理，分规格堆放。

九、应注意的质量问题

模板容易产生的问题是：

截面尺寸不准，混凝土保护层过大，柱身扭曲。

防止办法是：

支模前按图弹位置线，校正钢筋位置，支柱前柱子应做小方盘模板，保证底部位置准确。

梁、板模板容易产生的问题是：

梁身不平直，梁底不平，梁侧面鼓出，梁上口尺寸偏大，板中部下挠。

防止办法是：

梁、板模板应通过设计确定龙骨、支柱的尺寸及间距，使模板支撑系统有足够的强度及刚度，防止浇混凝土时模板变形。

模板支柱的底部应支在坚实地面上，垫通长脚手板，防止支柱下沉，梁、板模板应按设计要求起拱，防止挠度过大。

梁模板上口应有拉杆锁紧，防止上口变形。

十、质量记录

模板分项工程预检记录。

模板分项工程质量评定资料。

定型楼梯钢模板设计验算书

一、设计用料：

模板面板为6mm厚钢板、竖向肋为【8#水平间距最大值300mm、横背楞为双根【10#垂直间距最大值1200mm；穿墙对拉螺栓为（24-30mm）带锥度螺栓，水平间距最大值1200mm。

（详设计方案）

二、施工概况：

一次浇筑高度最大为3.0m，故计算高度取3.0m；砼中适当掺加早强（缓凝）等外加剂，砼入模温度20℃，坍落度110—180mm。

泵送速度20m3/h，则浇筑速度V=5m/h。

新浇砼的初凝时间to=200/（t+15）=200/（20+15）=5.71

三、荷载设计值：

（1）新浇砼对模板侧面的压力标准值F6

F6=0.22γctoβ1β2V1/2=0.22×24×5.71×1×1.15×51/2=77.5KN/m2

（2）振捣砼时产生的水平荷载标准值F5=4.0KN/M2

（3）荷载组合

强度验算荷载组合F=77.5×1.2×0.85+4×1.4×0.85=83.8KN/m2

刚度验算荷载组合F1=77.5×1.2×0.85=79.1KN/m2

四、面板验算：

δ=6mm厚面板验算：

面板按三跨连续梁单向受力计算，取10mm宽板带为计算单元、

a、计算简图：

如图---（A）所示。

q=0.600N/mm

b、强度验算

查表得弯矩系数km=0.107300300300

M=Rmgt2=0.107×0.838×3002=8070N·mm图---（A）

截面抵抗矩W=bh2/6=10×62/6=60.0mm3

式中：

b——板宽、取10mm；h——板厚，为6mm

面板的最大内力δ=M/W=8070/60=134.5N/mm2<215N/mm2

C、挠度验算

查表得挠度系数Rw=0.632

竖向肋为【8，则板跨净宽L=257mm

ω=Rw×gt4/100EI=0.632×[0.791×2574/100×2.06×105×（10×53/12）]=1.0mm<1.5mm

验算结果：

能够满足规范要求。

五、竖肋验算：

选【8#，间距300mm。

q=18N/mm

a.计算简图：

如图---（B）所示。

计算单元300mm宽

b.强度验算，悬挑端支座处弯距最大12001200

M=1/2gt2=1/2×25.1×412.52=2.1×106N·mm图---（B）

【8截面抵抗矩ω=25.3×103mm3

δ=M/ω=2.1×106N·mm/25.3×103mm3=83.0N/mm2<215N/mm2

验算结果：

符合要求。

C、挠度计算查表得Rw=0.632

ω=Rw×qt4/100EI=0.632×[23.7*8254/100×2.06×105×101.3×104]=0.3mm<1.5mm

验算结果：

满足要求。

六、横背楞验算：

a.计算简图：

如图---（C）所示。

竖肋传到大横愣上的集中荷载近似转化为均布荷载q=0.0600×1200=72N/mm2，背楞的支撑点为穿墙对拉螺栓，取悬臂最大值200mm和跨度最大值1200mm为计算单元。

b.强度验算：

选【10#，间距1200mmq=72N/mm

1、悬臂结构：

图---（C）

MA=qL12/2=72×3002/2=3.240×106N·mmABC

2【10截面抵抗矩ω=101.30×103mm3；2009001200600

δA=MA/W=3.240×106/101.30×103=31.98N/mm2<215N/mm2L1L2L3L4

2、绞支结构：

MB=0.245Ql22=0.245×72×9002=1.43×106N·mm

δB=M/ω=3.28×106N·mm/101.30×100mm3=141.16N/mm2<215N/mm2

验算结果：

符合要求。

C、挠度计算

如图所示其结构形式为不等跨连续梁，BC=1200mm跨度最大，故只要BC跨间的挠度符合要求即可。

根据《建筑结构静力计算手册》可得知，梁在均布荷载作用下的最大挠度Fmax=系数qL4/24EI，而系数与K1=4MC/qL32及K2=4MB/qL32有关。

MC=qL12/2=93×2002/2=1.86×106N·mm

MB=0.245Ql22=0.245×72×9002=1.43×106N·mm

故K1=4MC/qL32=4×1.86×106/（72×12002）=0.667mm

K2=4MB/qL32=4×1.43×106/（72×12002）=0.55mm

验算结果：

0.667mm与0.55mm均<1.5mm；符合规范要求。

七、穿墙对拉螺栓验算：

穿墙对拉螺栓为（28-32mm）带锥度螺栓，水平间距1200mm，垂直间距分下一排与第二排间距离为600mm、第二排与第三排之间距离为900mm，第三排与第四排之间距离为1200mm，第四排螺栓所承受的拉力最大：

如图---（D）所示

N=PA=0.06×1200×（1200+900）/2=75600Nq=18N/mm

Ø28小头面积AN=615.44mm2

δ=N/AN=75600/615.44=122.84N/mm2<215N/mm2

验算结果：

符合要求。

12001200

八、焊缝验算：

焊缝主要验算面板与竖向肋【8#间的强度:

图---（D）

q=0.06*300=18N/mm，按双跨连续梁计算

V=0.625Ql=0.625*18*1200=13500N

焊缝长度IW=V*A/（0.7Hhffw）

焊缝间距a取300mm，肋高H=80mm，焊缝高度hF=4mm，fw=160N/mm2

故最小焊缝长度：

IW=V*A/（0.7Hhffw）=13500*300/（0.7*80*4*160）=113mm；实际加工时焊缝长度为150mm，间距300mm，横竖背愣都悍接在一起共同受力，实际变形要小于3.5mm。

验算结果：

符合要求。

九、吊钩验算：

1、吊钩采用Ø20钢筋，截面面积A=314.22mm2，每块大模板顶端设两个吊钩，按吊装4300mm宽模板自重4.30m*5.0m*135kg/m2=2916kg，模板自重荷载设计值取系数1.3。

即：

PX=1.3*2916=3790.8kg=37908N

δ=PX/A=37908/（2*314.2）=60.32N/mm2<215N/mm2

2、吊钩与模板间采用M16*90螺栓连接，M16*90截面面积A=201mm2，螺栓主要承受剪切力：

PX=1.3*2916=3790.8kg=37908N

[τ]=PX/A=37908/（2*201）=77.61N/mm2<125N/mm2

验算结果：

符合要求。

十、连接螺栓验算：

验算螺栓M16；查表得M16螺柱净截面面积A=126mm2。

取600mm高作为计算单元。

螺栓的拉力

N=0.6×69.1/4=10.365K

螺栓的应力

δ=N/A=10365N/126mm2=82.26N/mm2<215N/mm2

验算结果：

符合要求。