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1、pkpm电算对比附表：11.PKPM 电算结果： | 公司名称: | | 建筑结构的总信息 | SATWE 中文版 | 文件名: WMASS.OUT | |工程名称 : 设计人 : |工程代号 : 校核人 : 日期:2013/ 6/ 6 / 总信息 . 结构材料信息: 钢砼结构 混凝土容重 (kN/m3): Gc = 25.00 钢材容重 (kN/m3): Gs = 78.00 水平力的夹角 (Rad): ARF = 0.00 地下室层数: MBASE= 0 竖向荷载计算信息: 按模拟施工加荷计算方式 风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载 地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力

2、特殊荷载计算信息: 不计算 结构类别: 框架结构 裙房层数: MANNEX= 0 转换层所在层号： MCHANGE= 0 墙元细分最大控制长度(m) DMAX= 2.00 墙元侧向节点信息: 内部节点 是否对全楼强制采用刚性楼板假定 否 采用的楼层刚度算法 层间剪力比层间位移算法 结构所在地区 全国 风荷载信息 . 修正后的基本风压 (kN/m2): WO = 0.00 地面粗糙程度: B 类 结构基本周期（秒）: T1 = 0.00 体形变化分段数: MPART= 1 各段最高层号: NSTi = 4 各段体形系数: USi = 1.30 地震信息 . 振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦

3、联) CQC 计算振型数: NMODE= 12 地震烈度: NAF = 7.00 场地类别: KD = 2 设计地震分组: 一组 特征周期 TG = 0.35 多遇地震影响系数最大值 Rmax1 = 0.08 罕遇地震影响系数最大值 Rmax2 = 0.50 框架的抗震等级: NF = 3 剪力墙的抗震等级: NW = 3 活荷质量折减系数: RMC = 0.50 周期折减系数: TC = 1.00 结构的阻尼比 (%): DAMP = 5.00 是否考虑偶然偏心: 否 是否考虑双向地震扭转效应: 否 斜交抗侧力构件方向的附加地震数 = 0 活荷载信息 . 考虑活荷不利布置的层数 从第 1 到

4、4层 柱、墙活荷载是否折减 不折算 传到基础的活荷载是否折减 折算 -柱，墙，基础活荷载折减系数- 计算截面以上的层数-折减系数 1 1.00 2-3 0.85 4-5 0.70 6-8 0.65 9-20 0.60 20 0.55 调整信息 . 中梁刚度增大系数： BK = 1.00 梁端弯矩调幅系数： BT = 0.85 梁设计弯矩增大系数： BM = 1.00 连梁刚度折减系数： BLZ = 0.70 梁扭矩折减系数： TB = 0.40 全楼地震力放大系数： RSF = 1.00 0.2Qo 调整起始层号： KQ1 = 0 0.2Qo 调整终止层号： KQ2 = 0 顶塔楼内力放大起算

5、层号： NTL = 0 顶塔楼内力放大： RTL = 1.00 九度结构及一级框架梁柱超配筋系数 CPCOEF91 = 1.15 是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525 = 1 是否调整与框支柱相连的梁内力 IREGU_KZZB = 0 剪力墙加强区起算层号 LEV_JLQJQ = 1 强制指定的薄弱层个数 NWEAK = 0 配筋信息 . 梁主筋强度 (N/mm2): IB = 360 柱主筋强度 (N/mm2): IC = 360 墙主筋强度 (N/mm2): IW = 210 梁箍筋强度 (N/mm2): JB = 210 柱箍筋强度 (N/mm2): JC = 210

6、墙分布筋强度 (N/mm2): JWH = 210 梁箍筋最大间距 (mm): SB = 100.00 柱箍筋最大间距 (mm): SC = 100.00 墙水平分布筋最大间距 (mm): SWH = 200.00 墙竖向筋分布最小配筋率 (%): RWV = 0.30 单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数: NSW = 0 单独指定的墙竖向分布筋配筋率(%): RWV1 = 0.60 设计信息 . 结构重要性系数: RWO = 1.00 柱计算长度计算原则: 有侧移 梁柱重叠部分简化: 不作为刚域 是否考虑 P-Delt 效应： 否 柱配筋计算原则: 按单偏压计算 钢构件截面净毛面积比: RN

7、= 0.85 梁保护层厚度 (mm): BCB = 30.00 柱保护层厚度 (mm): ACA = 30.00 是否按砼规范(7.3.11-3)计算砼柱计算长度系数: 否 荷载组合信息 . 恒载分项系数: CDEAD= 1.20 活载分项系数: CLIVE= 1.40 风荷载分项系数: CWIND= 1.40 水平地震力分项系数: CEA_H= 1.30 竖向地震力分项系数: CEA_V= 0.50 特殊荷载分项系数: CSPY = 0.00 活荷载的组合系数: CD_L = 0.70 风荷载的组合系数: CD_W = 0.60 活荷载的重力荷载代表值系数: CEA_L = 0.50 剪力墙

8、底部加强区信息. 剪力墙底部加强区层数 IWF= 2 剪力墙底部加强区高度(m) Z_STRENGTHEN= 8.50 * * 各层的质量、质心坐标信息 * * 层号 塔号 质心 X 质心 Y 质心 Z 恒载质量 活载质量 (m) (m) (m) (t) (t) 4 1 24.697 16.509 15.100 631.5 19.9 3 1 24.698 16.509 11.800 537.3 80.1 2 1 24.698 16.509 8.500 537.3 80.1 1 1 24.699 16.510 5.200 580.1 80.1 活载产生的总质量 (t): 260.115 恒载产生

9、的总质量 (t): 2286.174 结构的总质量 (t): 2546.289 恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载 结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量 活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果 (1t = 1000kg) * * 各层构件数量、构件材料和层高 * * 层号 塔号 梁数 柱数 墙数 层高 累计高度 (混凝土) (混凝土) (混凝土) (m) (m) 1 1 107(30) 36(30) 0(30) 5.200 5.200 2 1 107(30) 36(30) 0(30) 3.300 8.500 3 1 107(30) 36(30) 0(30) 3.300

10、11.800 4 1 107(30) 36(30) 0(30) 3.300 15.100 * * 风荷载信息 * * 层号 塔号 风荷载X 剪力X 倾覆弯矩X 风荷载Y 剪力Y 倾覆弯矩Y 4 1 0.00 0.0 0.0 0.00 0.0 0.0 3 1 0.00 0.0 0.0 0.00 0.0 0.0 2 1 0.00 0.0 0.0 0.00 0.0 0.0 1 1 0.00 0.0 0.0 0.00 0.0 0.0= 各楼层等效尺寸(单位:m,m*2)= 层号 塔号 面积 形心X 形心Y 等效宽B 等效高H 最大宽BMAX 最小宽BMIN 1 1 738.30 24.67 16.16

11、 53.39 14.32 53.39 14.32 2 1 738.30 24.67 16.16 53.39 14.32 53.39 14.32 3 1 738.30 24.67 16.16 53.39 14.32 53.39 14.32 4 1 738.30 24.67 16.16 53.39 14.32 53.39 14.32= 各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m*2)= 层号 塔号 单位面积质量 gi 质量比 max(gi/gi-1,gi/gi+1) 1 1 894.11 1.07 2 1 836.21 1.00 3 1 836.21 1.00 4 1 882.32 1.06 = 计

12、算信息 = Project File Name : name 计算日期 : 2013. 6. 6 开始时间 : 0:58:39 可用内存 : 976.00MB 第一步: 计算每层刚度中心、自由度等信息 开始时间 : 0:58:39 第二步: 组装刚度矩阵并分解 开始时间 : 0:58:40 Calculate block information 刚度块总数: 1 自由度总数: 852 大约需要 2.6MB 硬盘空间 刚度组装：从 1 行到 852 行 第三步: 地震作用分析 开始时间 : 0:58:40 方法 1 (侧刚模型) 起始列 = 1 终止列 = 12 第四步: 计算位移 开始时间 :

13、 0:58:40 形成地震荷载向量 形成风荷载向量 形成垂直荷载向量 Calculate Displacement LDLT 回代：从 1 列到 31 列 写出位移文件 第五步: 计算杆件内力 开始时间 : 0:58:41 活载随机加载计算 计算杆件内力 结束日期 : 2013. 6. 6 时间 : 0:58:42 总用时 : 0: 0: 3= 各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息 Floor No : 层号 Tower No : 塔号 Xstif，Ystif : 刚心的 X，Y 坐标值 Alf : 层刚性主轴的方向 Xmass，Ymass : 质心的 X，Y 坐标值 Gmass :

14、总质量 Eex，Eey : X，Y 方向的偏心率 Ratx，Raty : X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值 Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值 或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者 RJX，RJY，RJZ: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度 = Floor No. 1 Tower No. 1 Xstif= 24.7170(m) Ystif= 16.5140(m) Alf = 45.0000(Degree) Xmass= 24.6987(m) Ymass= 16.5097(m) Gmass= 740.1804

15、(t) Eex = 0.0010 Eey = 0.0002 Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000 Ratx1= 0.6610 Raty1= 0.8209 薄弱层地震剪力放大系数= 1.15 RJX = 3.3910E+05(kN/m) RJY = 2.9210E+05(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m)- Floor No. 2 Tower No. 1 Xstif= 24.7170(m) Ystif= 16.5140(m) Alf = 45.0000(Degree) Xmass= 24.6975(m) Ymass= 16.5094(m) Gmass= 6

16、97.4304(t) Eex = 0.0010 Eey = 0.0002 Ratx = 1.8303 Raty = 1.5118 Ratx1= 1.1944 Raty1= 1.2467 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX = 6.2063E+05(kN/m) RJY = 4.4161E+05(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m) - Floor No. 3 Tower No. 1 Xstif= 24.7170(m) Ystif= 16.5140(m) Alf = 45.0000(Degree) Xmass= 24.6975(m) Ymass= 16.5094(m)

17、Gmass= 697.4304(t) Eex = 0.0010 Eey = 0.0002 Ratx = 1.0600 Raty = 1.0352 Ratx1= 1.2743 Raty1= 1.3120 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX = 6.5788E+05(kN/m) RJY = 4.5716E+05(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m)- Floor No. 4 Tower No. 1 Xstif= 24.7170(m) Ystif= 16.5140(m) Alf = 45.0000(Degree) Xmass= 24.6967(m) Ymass= 16.5

18、093(m) Gmass= 671.3634(t) Eex = 0.0011 Eey = 0.0003 Ratx = 0.9809 Raty = 0.9528 Ratx1= 1.2500 Raty1= 1.2500 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX = 6.4534E+05(kN/m) RJY = 4.3557E+05(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m)-=抗倾覆验算结果= 抗倾覆弯矩Mr 倾覆弯矩Mov 比值Mr/Mov 零应力区(%) X风荷载 702775.9 0.0 7027758.50 0.00 Y风荷载 184606.0 0.0 1846059.63

19、 0.00 X 地 震 702775.9 10650.8 65.98 0.00 Y 地 震 184606.0 9464.2 19.51 0.00= 结构整体稳定验算结果= 层号 X向刚度 Y向刚度 层高 上部重量 X刚重比 Y刚重比 1 0.339E+06 0.292E+06 5.20 25463. 69.25 59.65 2 0.621E+06 0.442E+06 3.30 18862. 108.58 77.26 3 0.658E+06 0.457E+06 3.30 12688. 171.11 118.90 4 0.645E+06 0.436E+06 3.30 6514. 326.92 22

20、0.66 该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算 该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应 * 楼层抗剪承载力、及承载力比值 * * Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比 - 层号 塔号 X向承载力 Y向承载力 Ratio_Bu:X,Y - 4 1 0.3548E+04 0.3548E+04 1.00 1.00 3 1 0.4520E+04 0.4520E+04 1.27 1.27 2 1 0.5395E+04 0.5395E+04 1.19 1.19 1 1 0.3950E+04 0.3976E+04 0.73 0.74

21、12345678910112 电算与手算结果比较分析 采用中国建科院PKPM 系列设计软件（2005 年）。输入设计信息，生成相应的数据文件，进行框架计算，形成结果文件。具体的数据见附录表。将手算结果与电算结果进行比较，可以看出电算结果与手算结果基本符合，有些地方几乎相同，差别不太，而有些地方则相差很大，整体误差在保持在10%以内，说明手算结果基本满足，而且在误差范围内，设计成功。误差原因及分析： 1.电算时同时考虑了地震作用的三种震型，手算只考虑了最重要的第一种震型。 2.电算同时考虑了横向和纵向框架的地震和风荷载作用，而手算时只考虑了横向框架的地震作用和风荷载作用。 3.电算时考虑了活荷载的最不利布置，手算时活荷载按满布计算，并未考虑其最不利布置。 4.电算产生的错误有3个方面：一方面是我们人输入的各个参数和荷载是否准确。第二方面是我们选择的结构模型是不是合理，主要体现在计算结构是否符合规范的要求等。另一方面是来之计算程序的问题：有些计算的理论比较复杂，在 设计程序时并没有完全的模拟准确等等。 以上几种原因造成的误差显而易见，特别是对刚度的影响，原则上手算与电算结果的误差在一定范围内存在是允许的，且不可避免，而且这种误差在配筋中可以得到缓解。