pkpm电算对比.docx
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pkpm电算对比
附表：
1
1.PKPM电算结果：
|公司名称:
|
|建筑结构的总信息
|SATWE中文版
|文件名:
WMASS.OUT
|
|工程名称:
设计人:
|工程代号:
校核人:
日期:
2013/6/6
///////////////////////////////////////////////////////////////////////////
总信息..............................................
结构材料信息:
钢砼结构
混凝土容重（kN/m3）:
Gc=25.00
钢材容重（kN/m3）:
Gs=78.00
水平力的夹角（Rad）:
ARF=0.00
地下室层数:
MBASE=0
竖向荷载计算信息:
按模拟施工加荷计算方式
风荷载计算信息:
计算X,Y两个方向的风荷载
地震力计算信息:
计算X,Y两个方向的地震力
特殊荷载计算信息:
不计算
结构类别:
框架结构
裙房层数:
MANNEX=0
转换层所在层号：
MCHANGE=0
墙元细分最大控制长度（m）DMAX=2.00
墙元侧向节点信息:
内部节点
是否对全楼强制采用刚性楼板假定否
采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法
结构所在地区全国
风荷载信息..........................................
修正后的基本风压（kN/m2）:
WO=0.00
地面粗糙程度:
B类
结构基本周期（秒）:
T1=0.00
体形变化分段数:
MPART=1
各段最高层号:
NSTi=4
各段体形系数:
USi=1.30
地震信息............................................
振型组合方法（CQC耦联;SRSS非耦联）CQC
计算振型数:
NMODE=12
地震烈度:
NAF=7.00
场地类别:
KD=2
设计地震分组:
一组
特征周期TG=0.35
多遇地震影响系数最大值Rmax1=0.08
罕遇地震影响系数最大值Rmax2=0.50
框架的抗震等级:
NF=3
剪力墙的抗震等级:
NW=3
活荷质量折减系数:
RMC=0.50
周期折减系数:
TC=1.00
结构的阻尼比（%）:
DAMP=5.00
是否考虑偶然偏心:
否
是否考虑双向地震扭转效应:
否
斜交抗侧力构件方向的附加地震数=0
活荷载信息..........................................
考虑活荷不利布置的层数从第1到4层
柱、墙活荷载是否折减不折算
传到基础的活荷载是否折减折算
------------柱，墙，基础活荷载折减系数-------------
计算截面以上的层数---------------折减系数
11.00
2---30.85
4---50.70
6---80.65
9---200.60
>200.55
调整信息........................................
中梁刚度增大系数：
BK=1.00
梁端弯矩调幅系数：
BT=0.85
梁设计弯矩增大系数：
BM=1.00
连梁刚度折减系数：
BLZ=0.70
梁扭矩折减系数：
TB=0.40
全楼地震力放大系数：
RSF=1.00
0.2Qo调整起始层号：
KQ1=0
0.2Qo调整终止层号：
KQ2=0
顶塔楼内力放大起算层号：
NTL=0
顶塔楼内力放大：
RTL=1.00
九度结构及一级框架梁柱超配筋系数CPCOEF91=1.15
是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525=1
是否调整与框支柱相连的梁内力IREGU_KZZB=0
剪力墙加强区起算层号LEV_JLQJQ=1
强制指定的薄弱层个数NWEAK=0
配筋信息........................................
梁主筋强度（N/mm2）:
IB=360
柱主筋强度（N/mm2）:
IC=360
墙主筋强度（N/mm2）:
IW=210
梁箍筋强度（N/mm2）:
JB=210
柱箍筋强度（N/mm2）:
JC=210
墙分布筋强度（N/mm2）:
JWH=210
梁箍筋最大间距（mm）:
SB=100.00
柱箍筋最大间距（mm）:
SC=100.00
墙水平分布筋最大间距（mm）:
SWH=200.00
墙竖向筋分布最小配筋率（%）:
RWV=0.30
单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数:
NSW=0
单独指定的墙竖向分布筋配筋率（%）:
RWV1=0.60
设计信息........................................
结构重要性系数:
RWO=1.00
柱计算长度计算原则:
有侧移
梁柱重叠部分简化:
不作为刚域
是否考虑P-Delt效应：
否
柱配筋计算原则:
按单偏压计算
钢构件截面净毛面积比:
RN=0.85
梁保护层厚度（mm）:
BCB=30.00
柱保护层厚度（mm）:
ACA=30.00
是否按砼规范（7.3.11-3）计算砼柱计算长度系数:
否
荷载组合信息........................................
恒载分项系数:
CDEAD=1.20
活载分项系数:
CLIVE=1.40
风荷载分项系数:
CWIND=1.40
水平地震力分项系数:
CEA_H=1.30
竖向地震力分项系数:
CEA_V=0.50
特殊荷载分项系数:
CSPY=0.00
活荷载的组合系数:
CD_L=0.70
风荷载的组合系数:
CD_W=0.60
活荷载的重力荷载代表值系数:
CEA_L=0.50
剪力墙底部加强区信息.................................
剪力墙底部加强区层数IWF=2
剪力墙底部加强区高度（m）Z_STRENGTHEN=8.50
*********************************************************
*各层的质量、质心坐标信息*
*********************************************************层号塔号质心X质心Y质心Z恒载质量活载质量
（m）（m）（m）（t）（t）
4124.69716.50915.100631.519.9
3124.69816.50911.800537.380.1
2124.69816.5098.500537.380.1
1124.69916.5105.200580.180.1
活载产生的总质量（t）:
260.115
恒载产生的总质量（t）:
2286.174
结构的总质量（t）:
2546.289
恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载
结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量
活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果（1t=1000kg）
*********************************************************
*各层构件数量、构件材料和层高*
*********************************************************
层号塔号梁数柱数墙数层高累计高度
（混凝土）（混凝土）（混凝土）（m）（m）
11107（30）36（30）0（30）5.2005.200
21107（30）36（30）0（30）3.3008.500
31107（30）36（30）0（30）3.30011.800
41107（30）36（30）0（30）3.30015.100
*********************************************************
*风荷载信息*
*********************************************************
层号塔号风荷载X剪力X倾覆弯矩X风荷载Y剪力Y倾覆弯矩Y
410.000.00.00.000.00.0
310.000.00.00.000.00.0
210.000.00.00.000.00.0
110.000.00.00.000.00.0
===========================================================================
各楼层等效尺寸（单位:
m,m**2）
===========================================================================
层号塔号面积形心X形心Y等效宽B等效高H最大宽BMAX最小宽BMIN
11738.3024.6716.1653.3914.3253.3914.32
21738.3024.6716.1653.3914.3253.3914.32
31738.3024.6716.1653.3914.3253.3914.32
41738.3024.6716.1653.3914.3253.3914.32
===========================================================================
各楼层的单位面积质量分布（单位:
kg/m**2）
===========================================================================
层号塔号单位面积质量g[i]质量比max（g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1]）
11894.111.07
21836.211.00
31836.211.00
41882.321.06
===========================================================================
计算信息
===========================================================================
ProjectFileName:
name
计算日期:
2013.6.6
开始时间:
0:
58:
39
可用内存:
976.00MB
第一步:
计算每层刚度中心、自由度等信息
开始时间:
0:
58:
39
第二步:
组装刚度矩阵并分解
开始时间:
0:
58:
40
Calculateblockinformation
刚度块总数:
1
自由度总数:
852
大约需要2.6MB硬盘空间
刚度组装：
从1行到852行
第三步:
地震作用分析
开始时间:
0:
58:
40
方法1（侧刚模型）
起始列=1终止列=12
第四步:
计算位移
开始时间:
0:
58:
40
形成地震荷载向量
形成风荷载向量
形成垂直荷载向量
CalculateDisplacement
LDLT回代：
从1列到31列
写出位移文件
第五步:
计算杆件内力
开始时间:
0:
58:
41
活载随机加载计算
计算杆件内力
结束日期:
2013.6.6
时间:
0:
58:
42
总用时:
0:
0:
3
===========================================================================
各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息
FloorNo:
层号
TowerNo:
塔号
Xstif，Ystif:
刚心的X，Y坐标值
Alf:
层刚性主轴的方向
Xmass，Ymass:
质心的X，Y坐标值
Gmass:
总质量
Eex，Eey:
X，Y方向的偏心率
Ratx，Raty:
X，Y方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值
Ratx1，Raty1:
X，Y方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值
或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者
RJX，RJY，RJZ:
结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度
===========================================================================
FloorNo.1TowerNo.1
Xstif=24.7170（m）Ystif=16.5140（m）Alf=45.0000（Degree）
Xmass=24.6987（m）Ymass=16.5097（m）Gmass=740.1804（t）
Eex=0.0010Eey=0.0002
Ratx=1.0000Raty=1.0000
Ratx1=0.6610Raty1=0.8209薄弱层地震剪力放大系数=1.15
RJX=3.3910E+05（kN/m）RJY=2.9210E+05（kN/m）RJZ=0.0000E+00（kN/m）
---------------------------------------------------------------------------
FloorNo.2TowerNo.1
Xstif=24.7170（m）Ystif=16.5140（m）Alf=45.0000（Degree）
Xmass=24.6975（m）Ymass=16.5094（m）Gmass=697.4304（t）
Eex=0.0010Eey=0.0002
Ratx=1.8303Raty=1.5118
Ratx1=1.1944Raty1=1.2467薄弱层地震剪力放大系数=1.00
RJX=6.2063E+05（kN/m）RJY=4.4161E+05（kN/m）RJZ=0.0000E+00（kN/m）
---------------------------------------------------------------------------
FloorNo.3TowerNo.1
Xstif=24.7170（m）Ystif=16.5140（m）Alf=45.0000（Degree）
Xmass=24.6975（m）Ymass=16.5094（m）Gmass=697.4304（t）
Eex=0.0010Eey=0.0002
Ratx=1.0600Raty=1.0352
Ratx1=1.2743Raty1=1.3120薄弱层地震剪力放大系数=1.00
RJX=6.5788E+05（kN/m）RJY=4.5716E+05（kN/m）RJZ=0.0000E+00（kN/m）
---------------------------------------------------------------------------
FloorNo.4TowerNo.1
Xstif=24.7170（m）Ystif=16.5140（m）Alf=45.0000（Degree）
Xmass=24.6967（m）Ymass=16.5093（m）Gmass=671.3634（t）
Eex=0.0011Eey=0.0003
Ratx=0.9809Raty=0.9528
Ratx1=1.2500Raty1=1.2500薄弱层地震剪力放大系数=1.00
RJX=6.4534E+05（kN/m）RJY=4.3557E+05（kN/m）RJZ=0.0000E+00（kN/m）
---------------------------------------------------------------------------
============================================================================
抗倾覆验算结果
============================================================================
抗倾覆弯矩Mr倾覆弯矩Mov比值Mr/Mov零应力区（%）
X风荷载702775.90.07027758.500.00
Y风荷载184606.00.01846059.630.00
X地震702775.910650.865.980.00
Y地震184606.09464.219.510.00
============================================================================
结构整体稳定验算结果
============================================================================
层号X向刚度Y向刚度层高上部重量X刚重比Y刚重比
10.339E+060.292E+065.2025463.69.2559.65
20.621E+060.442E+063.3018862.108.5877.26
30.658E+060.457E+063.3012688.171.11118.90
40.645E+060.436E+063.306514.326.92220.66
该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规（5.4.4）的整体稳定验算
该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应
*******************************************************************
楼层抗剪承载力、及承载力比值*
*********************************************************************
Ratio_Bu:
表示本层与上一层的承载力之比
---------------------------------------------------------------------
层号塔号X向承载力Y向承载力Ratio_Bu:
X,Y
---------------------------------------------------------------------
410.3548E+040.3548E+041.001.00
310.4520E+040.4520E+041.271.27
210.5395E+040.5395E+041.191.19
110.3950E+040.3976E+040.730.74
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
2电算与手算结果比较分析
采用中国建科院PKPM系列设计软件（2005年）。
输入设计信息，生成相应的数据文件，进行框架计算，形成结果文件。
具体的数据见附录表。
将手算结果与电算结果进行比较，可以看出电算结果与手算结果基本符合，有些地方几乎相同，差别不太，而有些地方则相差很大，整体误差在保持在10%以内，说明手算结果基本满足，而且在误差范围内，设计成功。
误差原因及分析：
1.电算时同时考虑了地震作用的三种震型，手算只考虑了最重要的第一种震型。
2.电算同时考虑了横向和纵向框架的地震和风荷载作用，而手算时只考虑了横向框架的地震作用和风荷载作用。
3.电算时考虑了活荷载的最不利布置，手算时活荷载按满布计算，并未考虑其最不利布置。
4.电算产生的错误有3个方面：
一方面是我们人输入的各个参数和荷载是否准确。
第二方面是我们选择的结构模型是不是合理，主要体现在计算结构是否符合规范的要求等。
另一方面是来之计算程序的问题：
有些计算的理论比较复杂，在设计程序时并没有完全的模拟准确等等。
以上几种原因造成的误差显而易见，特别是对刚度的影响，原则上手算与电算结果的误差在一定范围内存在是允许的，且不可避免，而且这种误差在配筋中可以得到缓解。
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