中国xxxxx办公楼后浇带回顶施工方案.docx

1、中国xxxxx办公楼后浇带回顶施工方案中国xxxxxxxx办公楼后浇带回顶施工方案1 编制依据1.1施工图纸及施工组织设计附表01序号名 称编 号1中国xxxxxxx施工图纸2008011820110120223252中国xxxxxxx施工组织设计afsdg/GCWJ/011.2主要规程规范标准附表02序号名 称编 号1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20012建筑结构荷载规范GB50009-20063建筑施工安全检查标准JGJ59-994钢管脚手架扣件GB15831-20065建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80916北京市建筑工程施工安全操作规程DBJ/T01-62-2

2、0027建筑工程施工现场安全资料管理规程DB11/382-20068钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程DB11/T583-20089建筑工程安全检查标准JGJ33200110危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号1.3主要法规附表03序号名 称编 号1中华人民共和国建筑法中华人民共和国主席令1997年第91号2建设工程质量管理条例中华人民共和国国务院令第279号3工程建设标准强制性条文中华人民共和国2009年版2 工程概况序号项 目内 容1建筑面积2建筑层数3建筑层高4建筑高度绝对标高基底标高檐口高度5建筑平面横轴编号横轴距离基础轴网尺寸6结构型式 7楼板厚度3 编制目的本工

3、程为减小混凝土收缩产生的附加应力，以及避免不均匀沉降，按设计要求，在混凝土基础底板、挡土墙、梁、板相同位置均设置后浇加强带，带宽为2000mm。本方案主要针对后浇加强带两侧楼板混凝土拆模后处于悬挑状态，为保证楼板不因混凝土自重等因素产生变形或较大裂缝，根据现场实际情况，拟采用楼板顶撑方式进行后浇加强带附近悬挑楼板、梁的支撑加固。4 施工准备4.1 材料准备4.1.1 钢管 模板支撑采用483.5mm（实际计算尺寸483.0mm）的钢管支撑体系，其质量应符合碳素结构钢(GB/T700)中的相应规定，钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，钢管外涂刷防锈漆并定期复涂以保持完好。所有进场的钢管安排专人按要求逐根检

4、查，符合要求的才能用到本工程，否则按退货处理。4.1.2 扣件钢管连接必须采用合格的扣件，应使用与钢管管径相配和、符合我国现行标准的可锻铸铁扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件(GB15831-2006)的规定，严禁使用加工不合格、锈蚀和有裂纹扣件。扣件与钢管的贴合面必须整形，保证与钢管扣紧时接触良好。扣件活动部位应能灵活转动。进场扣件必须安排专人逐个检查，并按要求进行复试，复试合格之后才能用到本工程上；不合格扣件按退货处理。4.1.3 可调式U型托可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于6扣，直径不得小于36mm，插入立杆内的长度不得小于150mm，外露长度不得大于200mm。4.1.4

5、木方100mm100mm（实际计算尺寸85mm85mm）木方截面尺寸必须符合施工设计要求且要平直，抗弯强度等值必须达到施工及规范要求。进场时，要求厂家提供相关的强度检测报告；同时要检查木方的截面尺寸。4.1.5 工字钢选择4m长的12#工字钢，质量要有保障，强度等必须达到规范要求。4.1.6主要材料进场复试项目进入现场的钢管和扣件必须按北京市建设委员会关于加强施工用钢管、扣件使用管理的通知(京建材200672号)要求进行现场抽验检测，只有进行抽验检测合格之后，才能应用到工程中。本工程支架体系所用的钢管、扣件、工字钢等均由租赁公司提供。木方等由项目部自行采购；所采用的材料和租赁公司均必须在市住建

6、委备案。应用到本工程支撑系统所有的材料进场时，按要求安排专人逐一仔细的检查，核验相关证件；只有符合相关要求，才能应用到本工程，否则做退货处理。 构配件名称检测项目抽检数量检测标准钢管抗拉强度、屈服点、断后伸长率750根为一批，每批抽取根低压流体输送用焊接钢管扣件直角：抗滑性能、抗破坏性能、扭转刚度。旋转扣件：抗滑性能、抗破坏性能、抗拉性能、抗压性能。281500件：8件5011200：13件120110000件：20件钢管脚手架扣件4.1.7 材料的力学性能指标 材料名称规格自重力学性能钢 管 483.538N/m截面抵抗矩W：5078mm2截面惯性矩I：121900mm4回转半径i：15.7

7、8mm弹性模量E：2.06105N/ mm2强度：205.00N/mm2扣 件直角扣件13.2N/m旋转扣件14.6N/m对接扣件18.4N/m木 方100100mm(计算取实际尺寸8585)剪切强度：1.4N/ mm2抗弯强度：13.0N/ mm2弹性模量：9000.0N/ mm2截面惯性矩I：435.01cm4截面抵抗矩W：102.35cm34.1.8 材料用量序号材料名称规格数量1扣件式钢管483.5mm410吨2扣件62550个312#工字钢Q2354.0米72根4木方100100mm4000米4.2人员准备4.2.1劳动力计划根据施工需要，需配备专业架子工30人，所有操作人员必须持证

8、上岗。4.2.2人员培训施工前认真组织施工人员学习架子方案以及国家、北京市有关架子搭设的安全操作规程，本工程的后浇带回顶施工方案。班前进行详细的安全和技术交底，并认真履行签字手续。4.3技术准备 满堂脚手架的拆除、后浇带的回顶均需认真组织施工人员学习脚手架设计施工方案以及国家、北京市有关脚手架搭拆的安全操作规程，并做好施工方案交底记录。责任工程师需对工人进行详细的安全和技术交底，并认真履行签字手续。4.4机具准备机具设备表序号机具名称数量单位用 途1塔吊1台材料运输21台材料运输3架子扳手20把搭设和拆除扣件式脚手架4力矩扳手10把检查扣件拧紧力度5倒链葫芦5个调整架子水平弯曲度5搭设方法及构

9、造要求原结构设计为连续梁板，由于后浇带的留置，结构受力转变为悬臂梁板，因此在后浇带处拆模后需加设支撑，避免因结构受力的变化，对结构造成破坏，影响结构安全。5.1顶撑施工顺序梁底模板拆除梁底顶撑顶板模板拆除顶板顶撑5.2顶撑施工5.2.1为了保证结构受力要求，将梁板和后浇带模板支撑体系作为同一体系。拆除此部分满堂支撑脚手架时，后浇带处支撑必须随时拆除随时回顶；在拆除和回顶过程中需要注意不能大面积拆模，一般一跨一跨循环进行，严禁梁、板同时拆除后再回顶。后浇带二次回顶支撑拆除前，后浇带混凝土以同条件的试块强度必须达到100%。5.2.2后浇带端的梁、板回顶均采用扣件式钢管脚手架支撑，材料选用1001

10、00mm木枋通设在梁板底，支架系统采用483.5钢管搭设，架体钢管顶端放置U型可调顶托，木方架设在U型可调顶托上，调节U型顶托，将木枋与梁底、板底顶撑牢固，U型可调顶托使用长度400mm。支撑架体纵向间距1200，横向间距1000，根据层高设水平杆，步距1500，下部200高处设一道扫地杆。后浇带两侧排架每隔四个纵距设连接杆一道。 5.2.3 搭设钢管架顶撑时，分别在后浇带两侧预留200mm支模空间；梁底位置另行搭设两根钢管顶撑，梁两侧竖杆搭设间距为1000。具体布置如楼板顶撑平面简图、楼板顶撑立面简图及梁底支撑架立面简图所示。5.2.4 后浇加强带的位置见附图加强带位置图 楼板支撑架平面简图

11、5.3 楼板顶撑架体安全计算5.3.1 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 选首层楼板作为计算对象，板厚取1805.3.2 计算参数: 顶撑支架搭设高度为5.9m， 立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。 木方100100mm（按8585mm计算），间距1000mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图2 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照规范4.3.1

12、条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.20+0.00)+1.402.50=9.524kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.20+0.71.402.50=8.930kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为483.5（按483.0计算）。 5.3.3 支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 a.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.2001.000=5.020kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12

13、= 0.0001.000=0.000kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)1.000=2.500kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.205.020+1.200.000)=5.422kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.402.500=3.150kN/m 计算单元内的木方集中力为(3.150+5.422)1.200=10.286kN b.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

14、均布荷载 q = 10.286/1.200=8.572kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.18.571.201.20=1.234kN.m 最大剪力 Q=0.61.2008.572=6.172kN 最大支座力 N=1.11.2008.572=11.315kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.508.508.50/6 = 102.35cm3； I = 8.508.508.508.50/12 = 435.01cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.234106/102354.2=12.06N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13

15、.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=36172/(28585)=1.281N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到4.518kN/m 最大变形 v =0.6774.5181200.04/(1009500.004350052.0)=1.535mm 木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度

16、计算 经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN 经计算得到 M = 0.0751.400.92.51.200+0.1005.4221.2001.200=1.064kN.m 抗弯计算强度 f=1.064106/102354.2=10.40N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!5.3.4 板底支撑钢管计算 横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照

17、规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.000kN.m 最大变形 vmax=0.000mm 最大支座力 Qmax=11.315kN 抗弯计算强度 f=0.000106/4491.0=0.00N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!5.3.5 扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水

18、平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=11.32kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!5.3.6 模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1115.900=0.653kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.0001.2001.000=0.000kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.2001.2001.000=6.024kN 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0

19、.9(NG1+NG2+NG3)= 6.009kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)1.2001.000=2.700kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ5.3.7立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 10.99kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f

20、钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.85m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.850=3.200m； 由长细比，为3200/16=201； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.180； 经计算得到=10991/(0.180424)=144.046N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(k

21、N/m2)； Wk=0.70.3001.2000.240=0.086kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0861.2001.5001.500/10=0.026kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.26.009+0.91.42.700+0.90.91.40.026/1.000=10.643kN 经计算得到=10643/(0.180424)+26000/4491=145.376N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!

22、5.4 梁底顶撑架体安全计算5.4.1 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。5.5.2 计算参数: 支架搭设高度为4.9m， 梁截面 BD=500mm1100mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加2道承重立杆。 木方100100mm（按8585mm计算），剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.00m。 梁底按照均匀布置承重杆4根计算。 混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 按照规范4.3.1条规定

23、确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.10+0.00)+1.402.00=36.460kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.001.10+0.71.402.00=37.600kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0（按483.0计算）。5.4.3 梁底支撑木方的计算 a 梁底木方计算 梁底支撑架立面简图 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 8.961/1.000=8

24、.961kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.18.961.001.00=0.896kN.m 最大剪力 Q=0.61.0008.961=5.377kN 最大支座力 N=1.11.0008.961=9.857kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.508.508.50/6 = 102.35cm3； I = 8.508.508.508.50/12 = 435.01cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.896106/102354.2=8.76N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可

25、以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=35377/(28585)=1.116N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到7.013kN/m 最大变形 v =0.6777.0131000.04/(1009500.004350052.0)=1.149mm 木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!5.4.4 梁底支撑钢管计算 a 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连

26、续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.627kN.m 最大变形 vmax=0.275mm 最大支座力 Qmax=6.452kN 抗弯计算强度 f=0.627106/4491.0=139.68N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于416.7/150与10mm,满足要求!5.4.5 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵

27、向钢管只起构造作用，无需要计算。5.4.6 扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=6.45kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 5.4.7 立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=6.452kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1114.920=0.661kN N = 6.452+0.6

28、61=7.114kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.09m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.090=1.680m； 由长细比，为1680/16=105； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.552； 经计算得到=7114/(0.552424)=30.407N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m