中国xxxxx办公楼后浇带回顶施工方案.docx

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中国xxxxx办公楼后浇带回顶施工方案

中国xxxxxxxx办公楼后浇带回顶施工方案

1编制依据

1.1施工图纸及施工组织设计

附表01

序号

名称

编号

1

中国xxxxxxx施工图纸

200801182011012022325

2

中国xxxxxxx《施工组织设计》

afsdg/GCWJ/01

1.2主要规程规范标准

附表02

序号

名称

编号

1

建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范

JGJ130-2001

2

建筑结构荷载规范

GB50009-2006

3

建筑施工安全检查标准

JGJ59-99

4

钢管脚手架扣件

GB15831-2006

5

建筑施工高处作业安全技术规范

JGJ80—91

6

北京市建筑工程施工安全操作规程

DBJ/T01-62-2002

7

建筑工程施工现场安全资料管理规程

DB11/382-2006

8

钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程

DB11/T583-2008

9

建筑工程安全检查标准

JGJ33—2001

10

危险性较大的分部分项工程安全管理办法

建质〔2009〕87号

1.3主要法规

附表03

序号

名称

编号

1

中华人民共和国建筑法

中华人民共和国主席令1997年第91号

2

建设工程质量管理条例

中华人民共和国国务院令第279号

3

工程建设标准强制性条文

中华人民共和国2009年版

2工程概况

序号

项目

内容

1

建筑面积

2

建筑层数

3

建筑层高

4

建筑高度

绝对标高

基底标高

檐口高度

5

建筑平面

横轴编号

横轴距离

基础轴网尺寸

6

结构型式

7

楼板厚度

3编制目的

本工程为减小混凝土收缩产生的附加应力，以及避免不均匀沉降，按设计要求，在混凝土基础底板、挡土墙、梁、板相同位置均设置后浇加强带，带宽为2000mm。

本方案主要针对后浇加强带两侧楼板混凝土拆模后处于悬挑状态，为保证楼板不因混凝土自重等因素产生变形或较大裂缝，根据现场实际情况，拟采用楼板顶撑方式进行后浇加强带附近悬挑楼板、梁的支撑加固。

4施工准备

4.1材料准备

4.1.1钢管

模板支撑采用Φ48×3.5mm（实际计算尺寸Φ48×3.0mm）的钢管支撑体系，其质量应符合《碳素结构钢》（GB/T700）中的相应规定，钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，钢管外涂刷防锈漆并定期复涂以保持完好。

所有进场的钢管安排专人按要求逐根检查，符合要求的才能用到本工程，否则按退货处理。

4.1.2扣件

钢管连接必须采用合格的扣件，应使用与钢管管径相配和、符合我国现行标准的可锻铸铁扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831-2006）的规定，严禁使用加工不合格、锈蚀和有裂纹扣件。

扣件与钢管的贴合面必须整形，保证与钢管扣紧时接触良好。

扣件活动部位应能灵活转动。

进场扣件必须安排专人逐个检查，并按要求进行复试，复试合格之后才能用到本工程上；不合格扣件按退货处理。

4.1.3可调式U型托

可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于6扣，直径不得小于36mm，插入立杆内的长度不得小于150mm，外露长度不得大于200mm。

4.1.4木方

100mm×100mm（实际计算尺寸85mm×85mm）木方截面尺寸必须符合施工设计要求且要平直，抗弯强度等值必须达到施工及规范要求。

进场时，要求厂家提供相关的强度检测报告；同时要检查木方的截面尺寸。

4.1.5工字钢

选择4m长的12#工字钢，质量要有保障，强度等必须达到规范要求。

4.1.6主要材料进场复试项目

进入现场的钢管和扣件必须按《北京市建设委员会关于加强施工用钢管、扣件使用管理的通知》（京建材[2006]72号）要求进行现场抽验检测，只有进行抽验检测合格之后，才能应用到工程中。

本工程支架体系所用的钢管、扣件、工字钢等均由租赁公司提供。

木方等由项目部自行采购；所采用的材料和租赁公司均必须在市住建委备案。

应用到本工程支撑系统所有的材料进场时，按要求安排专人逐一仔细的检查，核验相关证件；只有符合相关要求，才能应用到本工程，否则做退货处理。

构配件名称

检测项目

抽检数量

检测标准

钢管

抗拉强度、屈服点、断后伸长率

750根为一批，每批抽取１根

《低压流体输送用焊接钢管》

扣件

直角：

抗滑性能、抗破坏性能、扭转刚度。

旋转扣件：

抗滑性能、抗破坏性能、抗拉性能、抗压性能。

281～500件：

8件

501～1200：

13件

1201～10000件：

20件

《钢管脚手架扣件》

4.1.7材料的力学性能指标

材料名称

规格

自重

力学性能

钢管

48×3.5

38N/m

截面抵抗矩W：

5078mm2

截面惯性矩I：

121900mm4

回转半径i：

15.78mm

弹性模量E：

2.06×105N/mm2

强度：

205.00N/mm2

扣件

直角扣件

13.2N/m

旋转扣件

14.6N/m

对接扣件

18.4N/m

木方

100×100mm

（计算取实际尺寸85×85）

剪切强度：

1.4N/mm2

抗弯强度：

13.0N/mm2

弹性模量：

9000.0N/mm2

截面惯性矩I：

435.01cm4

截面抵抗矩W：

102.35cm3

4.1.8材料用量

序号

材料名称

规格

数量

1

扣件式钢管

φ48×3.5mm

410吨

2

扣件

62550个

3

12#工字钢

Q235\4.0米

72根

4

木方

100×100mm

4000米

4.2人员准备

4.2.1劳动力计划

根据施工需要，需配备专业架子工30人，所有操作人员必须持证上岗。

4.2.2人员培训

施工前认真组织施工人员学习架子方案以及国家、北京市有关架子搭设的安全操作规程，本工程的后浇带回顶施工方案。

班前进行详细的安全和技术交底，并认真履行签字手续。

4.3技术准备

满堂脚手架的拆除、后浇带的回顶均需认真组织施工人员学习《脚手架设计施工方案》以及国家、北京市有关脚手架搭拆的安全操作规程，并做好施工方案交底记录。

责任工程师需对工人进行详细的安全和技术交底，并认真履行签字手续。

4.4机具准备

机具设备表

序号

机具名称

数量

单位

用途

1

塔吊

1

台

材料运输

2

1

台

材料运输

3

架子扳手

20

把

搭设和拆除扣件式脚手架

4

力矩扳手

10

把

检查扣件拧紧力度

5

倒链葫芦

5

个

调整架子水平弯曲度

5搭设方法及构造要求

原结构设计为连续梁板，由于后浇带的留置，结构受力转变为悬臂梁板，因此在后浇带处拆模后需加设支撑，避免因结构受力的变化，对结构造成破坏，影响结构安全。

5.1顶撑施工顺序

梁底模板拆除→梁底顶撑→顶板模板拆除→顶板顶撑

5.2顶撑施工

5.2.1为了保证结构受力要求，将梁板和后浇带模板支撑体系作为同一体系。

拆除此部分满堂支撑脚手架时，后浇带处支撑必须随时拆除随时回顶；在拆除和回顶过程中需要注意不能大面积拆模，一般一跨一跨循环进行，严禁梁、板同时拆除后再回顶。

后浇带二次回顶支撑拆除前，后浇带混凝土以同条件的试块强度必须达到100%。

5.2.2后浇带端的梁、板回顶均采用扣件式钢管脚手架支撑，材料选用100×100mm木枋通设在梁板底，支架系统采用Ф48×3.5钢管搭设，架体钢管顶端放置U型可调顶托，木方架设在U型可调顶托上，调节U型顶托，将木枋与梁底、板底顶撑牢固，U型可调顶托使用长度≤400mm。

支撑架体纵向间距1200，横向间距1000，根据层高设水平杆，步距1500，下部200高处设一道扫地杆。

后浇带两侧排架每隔四个纵距设连接杆一道。

5.2.3搭设钢管架顶撑时，分别在后浇带两侧预留200mm支模空间；梁底位置另行搭设两根钢管顶撑，梁两侧竖杆搭设间距为1000。

具体布置如楼板顶撑平面简图、楼板顶撑立面简图及梁底支撑架立面简图所示。

5.2.4后浇加强带的位置见附图—加强带位置图

楼板支撑架平面简图

5.3楼板顶撑架体安全计算

5.3.1计算依据

《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）。

选首层楼板作为计算对象，板厚取180

5.3.2计算参数:

顶撑支架搭设高度为5.9m，

立杆的纵距b=1.20m，立杆的横距l=1.00m，立杆的步距h=1.50m。

木方100×100mm（按85×85mm计算），间距1000mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。

混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。

扣件计算折减系数取1.00。

图2楼板支撑架立面简图

图2楼板支撑架荷载计算单元

按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：

由可变荷载效应控制的组合S=1.2×（25.10×0.20+0.00）+1.40×2.50=9.524kN/m2

由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×0.20+0.7×1.40×2.50=8.930kN/m2

由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40

采用的钢管类型为

48×3.5（按

48×3.0计算）。

5.3.3支撑木方的计算

木方按照均布荷载计算。

a.荷载的计算

（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：

q11=25.100×0.200×1.000=5.020kN/m

（2）模板的自重线荷载（kN/m）：

q12=0.000×1.000=0.000kN/m

（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN/m）：

经计算得到，活荷载标准值q2=（2.500+0.000）×1.000=2.500kN/m

考虑0.9的结构重要系数，静荷载q1=0.9×（1.20×5.020+1.20×0.000）=5.422kN/m

考虑0.9的结构重要系数，活荷载q2=0.9×1.40×2.500=3.150kN/m

计算单元内的木方集中力为（3.150+5.422）×1.200=10.286kN

b.木方的计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=10.286/1.200=8.572kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×8.57×1.20×1.20=1.234kN.m

最大剪力Q=0.6×1.200×8.572=6.172kN

最大支座力N=1.1×1.200×8.572=11.315kN

木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=8.50×8.50×8.50/6=102.35cm3；

I=8.50×8.50×8.50×8.50/12=435.01cm4；

（1）木方抗弯强度计算

抗弯计算强度f=1.234×106/102354.2=12.06N/mm2

木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

（2）木方抗剪计算[可以不计算]

最大剪力的计算公式如下:

Q=0.6ql

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×6172/（2×85×85）=1.281N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!

（3）木方挠度计算

均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到4.518kN/m

最大变形v=0.677×4.518×1200.04/（100×9500.00×4350052.0）=1.535mm

木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!

（4）2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算

经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为M=0.2Pl+0.08ql2

考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载P=0.9×2.5kN

经计算得到M=0.075×1.40×0.9×2.5×1.200+0.100×5.422×1.200×1.200=1.064kN.m

抗弯计算强度f=1.064×106/102354.2=10.40N/mm2

木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

5.3.4板底支撑钢管计算

　　横向支撑钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取木方支撑传递力。

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图（kN.m）

支撑钢管剪力图（kN）

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

支撑钢管变形计算受力图

支撑钢管变形图（mm）

经过连续梁的计算得到

最大弯矩Mmax=0.000kN.m

最大变形vmax=0.000mm

最大支座力Qmax=11.315kN

抗弯计算强度f=0.000×106/4491.0=0.00N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!

5.3.5扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；

　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=11.32kN

单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!

5.3.6模板支架荷载标准值（立杆轴力）

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架的自重（kN）：

NG1=0.111×5.900=0.653kN

（2）模板的自重（kN）：

NG2=0.000×1.200×1.000=0.000kN

（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：

NG3=25.100×0.200×1.200×1.000=6.024kN

考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值NG=0.9×（NG1+NG2+NG3）=6.009kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值NQ=0.9×（2.500+0.000）×1.200×1.000=2.700kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.20NG+1.40NQ

5.3.7立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.99kN

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；

　　W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.491cm3；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.85m；

h——最大步距，h=1.50m；

l0——计算长度，取1.500+2×0.850=3.200m；

——由长细比，为3200/16=201；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.180；

经计算得到

=10991/（0.180×424）=144.046N/mm2；

不考虑风荷载时立杆的稳定性计算

<[f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值（kN/m2）；

Wk=0.7×0.300×1.200×0.240=0.086kN/m2

h——立杆的步距，1.50m；

la——立杆迎风面的间距，1.20m；

lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m；

风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.086×1.200×1.500×1.500/10=0.026kN.m；

Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

Nw=1.2×6.009+0.9×1.4×2.700+0.9×0.9×1.4×0.026/1.000=10.643kN

经计算得到

=10643/（0.180×424）+26000/4491=145.376N/mm2；

考虑风荷载时立杆的稳定性计算

<[f],满足要求!

5.4梁底顶撑架体安全计算

5.4.1计算依据

《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）。

5.5.2计算参数:

支架搭设高度为4.9m，

梁截面B×D=500mm×1100mm，立杆的纵距（跨度方向）l=1.00m，立杆的步距h=1.50m，

梁底增加2道承重立杆。

木方100×100mm（按85×85mm计算），剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。

梁两侧立杆间距1.00m。

梁底按照均匀布置承重杆4根计算。

混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。

扣件计算折减系数取1.00。

按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：

由可变荷载效应控制的组合S=1.2×（25.50×1.10+0.00）+1.40×2.00=36.460kN/m2

由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×1.10+0.7×1.40×2.00=37.600kN/m2

由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98

采用的钢管类型为

48×3.0（按

48×3.0计算）。

5.4.3梁底支撑木方的计算

a梁底木方计算

梁底支撑架立面简图

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=8.961/1.000=8.961kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×8.96×1.00×1.00=0.896kN.m

最大剪力Q=0.6×1.000×8.961=5.377kN

最大支座力N=1.1×1.000×8.961=9.857kN

木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=8.50×8.50×8.50/6=102.35cm3；

I=8.50×8.50×8.50×8.50/12=435.01cm4；

（1）木方抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.896×106/102354.2=8.76N/mm2

木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

（2）木方抗剪计算[可以不计算]

最大剪力的计算公式如下:

Q=0.6ql

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×5377/（2×85×85）=1.116N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!

（3）木方挠度计算

均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到7.013kN/m

最大变形v=0.677×7.013×1000.04/（100×9500.00×4350052.0）=1.149mm

木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!

5.4.4梁底支撑钢管计算

a梁底支撑横向钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取木方支撑传递力。

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图（kN.m）

支撑钢管剪力图（kN）

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

支撑钢管变形计算受力图

支撑钢管变形图（mm）

经过连续梁的计算得到

最大弯矩Mmax=0.627kN.m

最大变形vmax=0.275mm

最大支座力Qmax=6.452kN

抗弯计算强度f=0.627×106/4491.0=139.68N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于416.7/150与10mm,满足要求!

5.4.5梁底支撑纵向钢管计算

梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。

5.4.6扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；

　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=6.45kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

5.4.7立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：

横杆的最大支座反力N1=6.452kN（已经包括组合系数）

脚手架钢管的自重N2=0.9×1.35×0.111×4.920=0.661kN

N=6.452+0.661=7.114kN

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；

　　W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.491cm3；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.09m；

h——最大步距，h=1.50m；

l0——计算长度，取1.500+2×0.090=1.680m；

——由长细比，为1680/16=105；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.552；

经计算得到

=7114/（0.552×424）=30.407N/mm2；

不考虑风荷载时立杆的稳定性计算

<[f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值（kN/m