塔吊基础方案终稿.docx

1、塔吊基础方案终稿1#塔吊基础施工方案一、 编制依据1、 本工程有关设计施工图纸、厂家提供的塔吊使用说明书2、 本工程现场实际情况3、 建筑地基基础设计规范（GB50007-2002 ）4、 塔式起重机混凝土基础工程技术规程 （JGJT187-2009）6、 建筑结构荷载规范（GB50009-2001 ）（2006年版）7、 混凝土结构设计规范（GB50010-2010 ）二、 工程概况工程名称：住宅楼（自编号 E区M-1M-6栋）及其地下室（自编号05地下室）建设单位：广州白云国际机场综合开发有限公司设计单位：广东省建科建筑设计院监理单位：广州兴华建设监理有限公司施工单位：湛江市粤西建筑工程公

2、司本工程位于广州市花都区梯面镇民安村，由六栋建筑结构类似的长方型楼群组成，地下 2层，地上主体结构各11层，人防地下室设在地下第 2层，建筑结构高度33.6m,总建筑面积 27340.28m2;其中地下室11218.67m2、地上16121.61m2。本工程框架结构构件抗震等级为 四级，抗震设防类别为丙类，抗震设防烈度六度，本工程结构安全等级二级，耐火等级一级，地 基基础设计等级为丙级，设计年限为50年。建筑高度最高高度为38.1米，本工程设计标高土 0.000 相当于绝对标高80.30米（广州市城建系统高程）。塔吊自编号： 丄#，塔吊安装最终高度： 40.5米。1#塔吊设置于 M-4栋北侧

3、（具体位置详见塔吊平面布置示意图）三、 塔吊选型、技术参数 本工程选用一台塔吊为 QTZ80ft 11-1 整机IA 机枸圮升机构冋转删車引机f电-頂升机构A1M4M5MlHI显升n定式上40. 5附着心 18D(St22Q)撫大起?6n量大1件*6度60 5550 45 40jRi 2- o起升a =2u =4連度H nin)S3404 g2040机kj4 t:331, 3663电Hl曲号Y2TT225L2-1/B/32电功率24/24/5. Lkf回转回转转堪机型;功率ji.1构4.6YZR13b-62X3, 7kff!涌速度W通堪机型3屯札功率机构50/25TEJ132S-1/B3. 3

4、 2.顶升顶升?S1度电机型1；屯乩功率机构0. 5Y132M-17.平竟i?55504540半社-St：1G. 315.113.612.4Ld834, TinU、肯嫩斥纓升票统L作;Rif-20工亠如芒四、地质条件1#塔吊位置靠近地质勘察孔号 C67号孔；故号C67孔是作为钻（冲）孔灌注桩的依据。本 方案钻孔桩以5层强风化岩为桩基础桩端持力层。层岩土名称层底标咼土层厚度地基土承载水下钻（冲）孔灌注桩号力特征值侧阻力特征值 特征值端阻力特征值mmfakqsaqpakPakPakPa1强风化花岗岩55.2916.5350502微风化花岗岩49.296.006000Frk=60.0Mpa五、 塔吊

5、基础施工做法钻（冲）孔灌注桩 T桩基承台开挖一浇垫层一绑扎钢筋一预埋地脚螺栓一浇筑基础混凝土f混凝土保养1、 基础施工前按塔机基础设计及施工方案做好准备工作，必要时塔机基础的基坑采取支护及降 排水措施。2、 基础的钢筋绑扎和预埋件安装后（预埋地脚螺栓定位尺寸和位置详见塔吊说明书） ，按设计 要求检查验收，合格后方可浇捣混凝土，浇捣中不得碰撞、移位钢筋或预埋件，混凝土浇筑合格后及时保湿养护。基础四周应回填土方并夯实。3、 安装塔机时基础混凝土达到80%以上设计强度，塔机运行使用时基础混凝土达到 100%设计 强度。4、 基础混凝土施工中，在基础顶面四角作好沉降及位移观测点，并作好原始记录，塔机安

6、装后定期观测并记录，沉降量和倾斜量不超过规范要求。5、 基础的防雷接地按现行行业标准建筑机械使用安全技术规程 JGJ33的规定执行。塔机避 雷针的接地和保护拉地要求必须按规范规定操作。接地装置还应符合下列要求：塔帽顶端安装避 雷针，针尖高于塔吊顶端不低于1m，联接处涂清油漆涂料。接地保护装置的电缆可与任何一根 主弦杆的螺栓连接，并清除螺栓螺母的涂料。与地基铆固联接的标准件不能作接地的避雷器用，在塔机基础外设 20镀锌圆钢伸入土层作为避雷针接地装置。入土深度不小于 1.5m。接地保护避雷器的电阻w4欧姆。即使可以用其它安全保护装置，如高敏度的差动继电器（自动断路器） ，按规定也必须安装这种接地保

7、护装置。 接地装置应由专人安装，因为接地电阻率视时间和当地条 件的不同有很大的变化，而且测定电阻时要高效精密的仪器。安装完成后应定期检查接地线及电 阻。六、 检查验收1、地基土检查验收（1）塔机基础的基坑开挖后按现行国家标准建筑地基基础工程施工质量验收规范 GB50202的规定进行验槽，检验坑底标高、长度和宽度、坑底平整度及地基土性是否符合设计要求，地质 条件是否符合岩土工程勘察报告。（2）基础土方开挖工程质量检验标准符合现行国家标准建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202的规定。(3) 地基加固工程在正式施工前进行试验段施工，并论证设定的施工参数及加固效果。为验证加固效果所进行的荷载试

8、验，其最大加载压力不小于设计要求压力值的 2倍。(4) 经地基处理后的复合地基的承载力达到设计要求的标准。检验方法按现行行业标准建筑地 基处理技术规范JGJ79的规定执行。 地基土的检验符合建筑地基基础工程施工质量验收规范 GB50202的有关规定，必要时检验塔机基础下的复合地基。2、基础检查验收(1) 基础的钢筋绑扎后，作隐蔽工程验收。隐蔽工程包括塔机基础节的预埋件或预埋节等。验收 合格后方浇筑混凝土。(2) 基础混凝土的强度等级符合设计要求。用于检查结构构件混凝土强度的试件，在混凝土的浇 筑地点随机抽取。取样与试件留置符合现行国家标准混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204的有关规定

9、。(3) 基础结构的外观质量没有严重缺陷，不宜有一般缺陷，对已出现的严重缺陷或一般缺陷采用 相关处理方案进行处理，重新验收合格后安装塔机。(4) 基础的尺寸允许偏差符合下表规定：项目允许偏差(mm)检验方法标咼 20水准仪或拉线、钢尺检查平面外形尺寸(长度、宽度、高度) 20钢尺检查表面平整度10、L/1000水准仪或拉线、钢尺检查洞穴尺寸 20钢尺检查预埋锚栓标咼(顶部) 20水准仪或拉线、钢尺检查中心距2钢尺检查注：表中L为矩形或十字形基础的长边。(5) 基础工程验收符合现行国家标准混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204的规定七、监测监控塔吊基础沉降观测半月一次。垂直度在塔吊自由高

10、度时半月一次测定， 当架设附墙后，每月 一次(在安装附墙时必测)。当塔机基础出现沉降，垂直度偏差超过规定范围时，须进行偏差校正，在附墙未设之前，在 最低节与塔吊机脚螺栓间加垫钢片校正， 校正过程用高吨位千斤顶顶起塔身， 顶塔身之前，塔身 用大缆绳四面缆紧，在确保安全的前提下才能起顶塔身当附墙安装后，则通过调节附墙杆长度， 加设附墙的方法进行垂直度校正。八、计算书1. 计算参数（1 ）基本参数采用1台QTZ80塔式起重机，塔身尺寸 1.70m,基坑底标高-8.60m ;现场地面标高-9.90m,承台面标高-8.50m ;采用钻（冲）孔桩基础，地下水位-30.00m。（2）计算参数1）塔吊基础受力

11、情况何载工况基础荷载P(kN)M(kN. m)FkFhM工作状态541.6023.801936.00332.00非工作状态475.3093.502562.300比较塔吊的工作状态和非工作状态的受力情况，塔吊基础按非工作状态计算如图Fk=475.30kN,F h=93.50kNM=2562.30+93.50 X 1.30=2683.85 kN- mFk，=475.30 X 1.35=641.66 kN,Fh =93.50 X 1.35=126.23 kNMk=(2562.30+93.50 X 1.30) X 1.35=3623.20 kN- m2)桩顶以下岩土力学资料序 号地层名称厚度L(m)极

12、限侧阻力标 准值 qsik（ kPa）岩石饱和单轴抗压强度标准值J（kPa）qsik*i(kN/m)抗拔系数入i入 i qsik/ i(kN/m)2微风化花岗岩6.00160.0060000.00960.000.50480.00桩长6.00qsik* Li960.00Z 入 i qsik* Li480.00(3)基础设计主要参数基础桩采用4根$ 1000钻(冲)孔灌注桩,桩顶标高-9.80m,桩端不设扩大头，桩端入微风化花岗岩 6.00m ;桩混凝 土等级 C30,f c=14.30N/mm2 ,Ec=3.00 X 104N/mni ; ft=1.43N/mm2 ,桩长 6.00m ; 钢筋2

13、 5 2HRB335,fy=300.00N/mm , Es=2.00 X 10N/mm。承台尺寸长(a)=5.60m,宽(b)=5.60m,高(h)=1.40m ,桩中心与承台中心 2.50m,承台面标高-8.50m ;承台混2 2 3凝土等级 C35, ft=1.57N/mm ,f c=16.70N/mm , 丫砼=25kN/m。G=abhY 砼=5.60 X 5.60 X 1.40 X 25=1097.60 kN您吊基础1000EFIr-nigggQ gIaFJ LR塔吊基础尺寸示意图2. 桩顶作用效应计算(1) 竖向力1) 轴心竖向力作用下M=(Fk + G)/n=(475.30+109

14、7.60)/4=393.23kN2) 偏心竖向力作用下按照 M作用在对角线进行计算， M=M=2683.85kN m yi=2.50 X2 0.5=3.54m2 2M =(F k+ G)/n 工 yi =(475.30+1097.60)/4 (2683.85 X 3.54)/(2 X 3.54 )=393.23 379.07Mmax=772.30kN, N kmin=14.16kN (基桩不承受竖向拉力 )。(2) 水平力Hk =Fh/ n=93.50/4=23.38kN3. 桩基竖向承载力验算(1)单桩竖向极限承载力标准值计算d=1.00m=1000mm,h=6.00m,h r/d=6.00

15、/1.00=6.00, 查表得：Z r=1.042 2 2Ap = n d /4=3.14 X 1.00 /4=0.79mQk =uqsiki = n d刀qsia=3.14 X 1.00 X 960.0 0=3014.40kNQk = z rfrkA=1.04 X 60000.00 X 0.79=49296.00 kN, Qk=Qk+Q =3014.40+49296.00=52310.40kNRa=1/KQk=1/2 X 52310.40=26155.20 kN (2)桩基竖向力作用下1) 轴心竖向力作用下M=393.23kN v Ra=26155.20kN,竖向承载力满足要求。2) 偏心竖

16、向力作用下Mmax=772.30kN v R=1.2 X 26155.20=31386.24kN,竖向承载力满足要求。4. 单桩水平承载力验算(1)单桩水平承载力特征值计算5 4a e=Es/Ec=2.00 X 10 /3.00 X 10 =6.67, 丫 m=2, Z n=0.50p g=0.2+(2000-1000)/(2000- 300) X (0.65 -0.2)=0.46%2 2VW=n d/32d + 2(Es/Ec- 1) p gda =(3.14 X 1.00/32) X 1.00 2+2X (6.67 - 1) X 0.46%X (1.00 -2X 0.10) 2=0.10m

17、4Io=V0d/2=0.10 X 1.00/2=0.0500 mEI=0.85E cl o=0.85 X 3.00 X 10 7X 0.0500=1275000 kN.m2查表得：m=6.00 X 103kN/m4 ,b o =0.9(1.5d+0.5)=1.80m=1800mma =(mbo/ E cl) 0.2=(6.00 X 1000X 1.80/1275000) 0.2=0.39a L=0.39 X 6.00=2.34 V 4,按 a L=2.34,查表得:u m=0.586M=(Fk + 1.2Gk)/n= (641.66+1.2 X 1097.60)/4=489.70 kN2 2

18、2An = n d/41 + (Es/Ec-1)P 沪3.14 X 1.00 /4X (1+(6.67 -1) X 0.46%)=0.81 mRha= ( 0.75 aY mftW/ u n)(1.25+22 p g)(1+ Z nN 1.6,满足要求。(1)桩身承载力验算1) 正截面受压承载力计算0 5按照 M作用在对角线进行计算， M=M=3623.20kN . m yi=2.50 X2 . =3.54m 2 22=(Fk + 1.2Gk)/n 土 My 工 yi =(641.66+1.2 X 1097.60)/4 (3623.20 X 3.54)/(2 X 3.54 )=489.70 5

19、11.75Mmax=1001.45kN , Nkmin=-22.06kN c=0.70, cf cAp=0.70 X 14.30 X 1000X 0.79=7907.90 kN正截面受压承载力 =7907.90kN Zmax=1001.45kN,满足要求。2) 配筋计算配筋率 p = p g=0.46%As=pAP=0.46%X 0.79 X 10 6=3634mrr,采用 HRB335 f y=300.00N/mm2取 13 20.002 2As1=13X 314=4082mmAs=3634mm(满足要求)3) 正截面受拉承载力计算fyA=300X 4082=1224600N=1224.60

20、kNfyA=1224.60kN Nkmin=22.06kN,正截面受拉承载力满足要求。2Mb/(4 x1As)= 2571.35 X 1000/(4 X 2.50 X 4082)=62.99 N/mmMb/(4x 1As)=62.99N/mm v 300.00N/mm ,满足要求。(2)承台受冲切承载力验算1) 塔身边冲切承载力计算Fi =F1.2 工 Qk=Fk，=641.66kN , ho=1.40-0.10=1.30m=1300mm3 hp=1.0+(2000-1400)/(2000- 800) X( 0.9-1.0)=0.95a 0=2.50-1.00/2-1.70/2=1.15m,

21、入=a o/h o=1.15/1.30=0.883 0=0.84/(0.88+0.2)=0.78 , Un=4X (1.70+1.30)=12.00 m3 hp3 0Umftho=0.95 X 0.78 X 12.00 X 1.57 X 1000X 1.30=18148.57 kN承台受冲切承载力 =18148.57kN Fi=641.66kN,满足要求。2) 角桩向上冲切力承载力计算2 2N=N，=Fk，/n+ Mxyi/ 工 yi =641.66/4+362 3.20 X 3.54/(2 X 3.54 )=672.17kNV=2N，=2X 672.17=1344.33 kN入 1x=入 1

22、y= a 0/h o=1.15/1.30=0.88,c 1=C2=0.30+0.50=0.80m3 1x= 3 1y=0.56/(入 1x+0.2)=0.56/(0.88+0.2)=0.523 1x(C2+ a 1y/2)+ 3 1y(C1+ a 1x/2) 3 hpfth。=0.52 X (0.80+1.15/2) X 2X 0.95 X 1.57 X 1000X 1.30=2772.70 kN角桩向上冲切承载力 =2772.7kN V=1344.33kN,满足要求。3) 承台受剪切承载力验算2 2M，=Fk，/n+ Mxyi/ 工 yi =641.66/4+3623.20 X 3.54/(

23、2 X 3.54 )=672.17kNV=2N，=2X 672.17=1344.34 kN3 hs=(800/h o)1/4=(800/1300) 0.25=0.89,入=a 0/h。=1.15/1.30=0.88a =1.75/(入 +1)=1.75/(0.88+1)=0.93,b 0=5.60m=5600mm3 hsa ftb0ho=0.89 X 0.93 X 1.57 X 1000X 5.60 X 1.30=9460.28 kN承台受剪切承载力 =9460.28kN V=1344.34kN,满足要求。(4)承台抗弯验算1) 承台弯矩计算N=Fk/n+ Mxyi/ 工 yi 2=641.6

24、6/4+3623.20 X 3.54/(2 X 3.54 2)=672.17kN,x i =2.50mM=S Nxi=2X 672.17 X 2.50=3360.85 kN.m2) 承台配筋计算2承台采用 HRB335 fy=300.00N/mm6As=M/0.9f yho=3360.85 X 10 /(0.9 X 300X 1300 )=9575mm 取 31 20 184mm 钢筋间距满足要求),As=31 X 314=9734 mm承台配筋面积承台弯矩示意圈7. 计算结果(1) 0 1000灌注桩，桩顶标高-9.80m,桩长6.00m,桩端入微风化花岗岩 6.00m ;桩混凝土 C30,13 20.00，箍筋采用 $ 8250m。基础桩 钻(冲)孔4根 桩身钢筋采用(2) 承台长(a)=5.60m ,宽(b)=5.60m,高(h)=1.40m;桩中心与承台中心 2.50m,承台面标高-8.50m ;混凝土等级 C35, 承台底钢筋采用双向 31 20184m。(3) 基础大样图WOD网Ir56001 *塔吊基础平面图保护层桩大样图5600底、面筋荻向31 20頑台配筋