塔吊基础方案终稿.docx
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塔吊基础方案终稿
1#塔吊基础施工方案
一、编制依据
1、本工程有关设计施工图纸、厂家提供的塔吊使用说明书
2、本工程现场实际情况
3、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）
4、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》（JGJT187-2009）
6、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）（2006年版）
7、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）
二、工程概况
工程名称：
住宅楼（自编号E区M-1〜M-6栋）及其地下室（自编号05地下室）
建设单位：
广州白云国际机场综合开发有限公司
设计单位：
广东省建科建筑设计院
监理单位：
广州兴华建设监理有限公司
施工单位：
湛江市粤西建筑工程公司
本工程位于广州市花都区梯面镇民安村，由六栋建筑结构类似的长方型楼群组成，地下2
层，地上主体结构各11层，人防地下室设在地下第2层，建筑结构高度33.6m,总建筑面积27340.28m2;其中地下室11218.67m2、地上16121.61m2。
本工程框架结构构件抗震等级为四级，抗震设防类别为丙类，抗震设防烈度六度，本工程结构安全等级二级，耐火等级一级，地基基础设计等级为丙级，设计年限为50年。
建筑高度最高高度为38.1米，本工程设计标高土0.000相当于绝对标高80.30米（广州市城建系统高程）。
塔吊自编号：
丄#，塔吊安装最终高度：
40.5米。
1#塔吊设置于M-4栋北侧（具体位置详见塔吊平面布置示意图）
三、塔吊选型、技术参数本工程选用一台塔吊为QTZ80
ft11-1整机IA><
机枸
圮升机构
冋转删
車引机f
电■
-■
頂升机构
A1
M4
M5
Ml
HI
显升
n
定式上40.5
附着心18D（^St22Q）
撫大起?
6
n
量大1件*6度
6055
504540
jRi»
2-o
起升
a=2
u=4
連度Hnin）
S3
40
4g
20
40
机
kj
4■
£t:
3
3
1,3
6
6
3
电Hl曲号
Y2TT225L2-1/B/32
电％功率
24/24/5.Lkf
回转
回转转
堪机型」;
功率
ji.1]
构
4.6
YZR13^b-6
2X3,7kff
!
涌速度W■通
堪机型3
屯札功率
机
构
50/25
^TEJ132S-1/B
3.32.
顶升
顶升?
S1度
电机型1；
屯乩功率
机
构
0.5
Y132M-1
7.
平竟i?
55
50
45
40
半社-St：
1G.3
15.1
13.6
12.4
Ld8
34,TinU、肯嫩斥纓升票统〉
L作;
Rif
-20工'〜亠如芒
四、地质条件
1#塔吊位置靠近地质勘察孔号C67号孔；故号C67孔是作为钻（冲）孔灌注桩的依据。
本方案钻孔桩以5层强风化岩为桩基础桩端持力层。
层
岩土名称
层底标咼
土层厚度
地基土承载
水下钻（冲）孔灌注桩
号
力特征值
侧阻力特征值特征值
端阻力特征
值
m
m
fak
qsa
qpa
kPa
kPa
kPa
1
强风化花岗岩
55.29
16.5
350
50
\
2
微风化花岗岩
49.29
6.00
6000
Frk=60.0Mpa
五、塔吊基础施工做法
钻（冲）孔灌注桩T桩基承台开挖一浇垫层一绑扎钢筋一预埋地脚螺栓一浇筑基础混凝土
f混凝土保养
1、基础施工前按塔机基础设计及施工方案做好准备工作，必要时塔机基础的基坑采取支护及降排水措施。
2、基础的钢筋绑扎和预埋件安装后（预埋地脚螺栓定位尺寸和位置详见塔吊说明书），按设计要求检查验收，合格后方可浇捣混凝土，浇捣中不得碰撞、移位钢筋或预埋件，混凝土浇筑合格
后及时保湿养护。
基础四周应回填土方并夯实。
3、安装塔机时基础混凝土达到80%以上设计强度，塔机运行使用时基础混凝土达到100%设计强度。
4、基础混凝土施工中，在基础顶面四角作好沉降及位移观测点，并作好原始记录，塔机安装后
定期观测并记录，沉降量和倾斜量不超过规范要求。
5、基础的防雷接地按现行行业标准《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33的规定执行。
塔机避雷针的接地和保护拉地要求必须按规范规定操作。
接地装置还应符合下列要求：
塔帽顶端安装避雷针，针尖高于塔吊顶端不低于1m，联接处涂清油漆涂料。
接地保护装置的电缆可与任何一根主弦杆的螺栓连接，并清除螺栓螺母的涂料。
与地基铆固联接的标准件不能作接地的避雷器用，
在塔机基础外设©20镀锌圆钢伸入土层作为避雷针接地装置。
入土深度不小于1.5m。
接地保护
避雷器的电阻w4欧姆。
即使可以用其它安全保护装置，如高敏度的差动继电器（自动断路器），
按规定也必须安装这种接地保护装置。
接地装置应由专人安装，因为接地电阻率视时间和当地条件的不同有很大的变化，而且测定电阻时要高效精密的仪器。
安装完成后应定期检查接地线及电阻。
六、检查验收
1、地基土检查验收
（1）塔机基础的基坑开挖后按现行国家标准《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202
的规定进行验槽，检验坑底标高、长度和宽度、坑底平整度及地基土性是否符合设计要求，地质条件是否符合岩土工程勘察报告。
（2）基础土方开挖工程质量检验标准符合现行国家标准《建筑地基基础工程施工质量验收规范》
GB50202的规定。
（3）地基加固工程在正式施工前进行试验段施工，并论证设定的施工参数及加固效果。
为验证加
固效果所进行的荷载试验，其最大加载压力不小于设计要求压力值的2倍。
（4）经地基处理后的复合地基的承载力达到设计要求的标准。
检验方法按现行行业标准《建筑地基处理技术规范》JGJ79的规定执行。
⑸地基土的检验符合《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202的有关规定，必要时
检验塔机基础下的复合地基。
2、基础检查验收
（1）基础的钢筋绑扎后，作隐蔽工程验收。
隐蔽工程包括塔机基础节的预埋件或预埋节等。
验收合格后方浇筑混凝土。
（2）基础混凝土的强度等级符合设计要求。
用于检查结构构件混凝土强度的试件，在混凝土的浇筑地点随机抽取。
取样与试件留置符合现行国家标准《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204的有关规定。
（3）基础结构的外观质量没有严重缺陷，不宜有一般缺陷，对已出现的严重缺陷或一般缺陷采用相关处理方案进行处理，重新验收合格后安装塔机。
（4）基础的尺寸允许偏差符合下表规定：
项目
允许偏差（mm）
检验方法
标咼
±20
水准仪或拉线、钢尺检查
平面外形尺寸（长度、宽度、高度）
±20
钢尺检查
表面平整度
10、L/1000
水准仪或拉线、钢尺检查
洞穴尺寸
±20
钢尺检查
预埋锚栓
标咼（顶部）
±20
水准仪或拉线、钢尺检查
中心距
±2
钢尺检查
注：
表中L为矩形或十字形基础的长边。
（5）基础工程验收符合现行国家标准《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204的规定
七、监测监控
塔吊基础沉降观测半月一次。
垂直度在塔吊自由高度时半月一次测定，当架设附墙后，每月一次（在安装附墙时必测）。
当塔机基础出现沉降，垂直度偏差超过规定范围时，须进行偏差校正，在附墙未设之前，在最低节与塔吊机脚螺栓间加垫钢片校正，校正过程用高吨位千斤顶顶起塔身，顶塔身之前，塔身用大缆绳四面缆紧，在确保安全的前提下才能起顶塔身当附墙安装后，则通过调节附墙杆长度，加设附墙的方法进行垂直度校正。
八、计算书
1.计算参数
（1）基本参数
采用1台QTZ80塔式起重机，塔身尺寸1.70m,基坑底标高-8.60m;现场地面标高-9.90m,承台面标高
-8.50m;采用钻（冲）孔桩基础，地下水位-30.00m。
（2）计算参数
1）塔吊基础受力情况
何载工况
基础荷载
P（kN）
M（kN.m）
Fk
Fh
M
工作状态
541.60
23.80
1936.00
332.00
非工作状态
475.30
93.50
2562.30
0
比较塔吊的工作状态和非工作状态的受力情况，塔吊基础按非工作状态计算如图
Fk=475.30kN,Fh=93.50kN
M=2562.30+93.50X1.30=2683.85kN-m
Fk，=475.30X1.35=641.66kN,Fh=93.50X1.35=126.23kN
Mk=（2562.30+93.50X1.30）X1.35=3623.20kN-m
2）桩顶以下岩土力学资料
序号
地层名称
厚度L
（m）
极限侧阻力标准值qsik（kPa）
岩石饱和单轴抗压
强度标准值J（kPa）
qsik*』i
（kN/m）
抗拔系数入i
入iqsik/i
（kN/m）
2
微风化花岗岩
6.00
160.00
60000.00
960.00
0.50
480.00
桩长
6.00
qsik*Li
960.00
Z入iqsik*Li
480.00
（3）基础设计主要参数
基础桩采用4根$1000钻（冲）孔灌注桩,桩顶标高-9.80m,桩端不设扩大头，桩端入微风化花岗岩6.00m;
桩混凝土等级C30,fc=14.30N/mm2,Ec=3.00X104N/mni;ft=1.43N/mm2,桩长6.00m;钢筋
252
HRB335,fy=300.00N/mm,Es=2.00X10N/mm。
承台尺寸长（a）=5.60m,宽（b）=5.60m,高（h）=1.40m,桩中心与承台中心2.50m,承台面标高-8.50m;承台混
223
凝土等级C35,ft=1.57N/mm,fc=16.70N/mm,丫砼=25kN/m。
G=abhY砼=5.60X5.60X1.40X25=1097.60kN
您吊基础
^1000
E
F
I
r-
-n
i
g
g
g
Qg
I
a
F
JL
R
塔吊基础尺寸示意图
2.桩顶作用效应计算
（1）竖向力
1）轴心竖向力作用下
M=（Fk+G）/n=（475.30+1097.60）/4=393.23kN
2）偏心竖向力作用下
按照M作用在对角线进行计算，M=M=2683.85kN•myi=2.50X20.5=3.54m
22
M=（Fk+G）/n±工yi=（475.30+1097.60）/4±（2683.85X3.54）/（2X3.54）=393.23±379.07
Mmax=772.30kN,Nkmin=14.16kN（基桩不承受竖向拉力）。
（2）水平力
Hk=Fh/n=93.50/4=23.38kN
3.桩基竖向承载力验算
（1）单桩竖向极限承载力标准值计算
d=1.00m=1000mm,h=6.00m,hr/d=6.00/1.00=6.00,查表得：
Zr=1.04
222
Ap=nd/4=3.14X1.00/4=0.79m
Qk=u^qsik'i=nd刀qsia\=3.14X1.00X960.00=3014.40kN
Qk=zrfrkA=1.04X60000.00X0.79=49296.00kN,Qk=Qk+Q=3014.40+49296.00=52310.40kN
Ra=1/KQk=1/2X52310.40=26155.20kN
（2）桩基竖向力作用下
1）轴心竖向力作用下
M=393.23kNvRa=26155.20kN,竖向承载力满足要求。
2）偏心竖向力作用下
Mmax=772.30kNvR=1.2X26155.20=31386.24kN,竖向承载力满足要求。
4.单桩水平承载力验算
（1）单桩水平承载力特征值计算
54
ae=Es/Ec=2.00X10/3.00X10=6.67,丫m=2,Zn=0.50
pg=0.2+（2000-1000）/（2000-300）X（0.65-0.2）=0.46%
22
VW=nd/32[d+2（Es/Ec-1）pgda]
=（3.14X1.00/32）X[1.002+2X（6.67-1）X0.46%X（1.00-2X0.10）2]=0.10m
4
Io=V0d/2=0.10X1.00/2=0.0500m
EI=0.85Eclo=0.85X3.00X107X0.0500=1275000kN.m2
查表得：
m=6.00X103kN/m4,bo=0.9（1.5d+0.5）=1.80m=1800mm
a=（mbo/Ecl）0.2=（6.00X1000X1.80/1275000）0.2=0.39
aL=0.39X6.00=2.34V4,按aL=2.34,查表得:
um=0.586
M=（Fk'+1.2Gk）/n=（641.66+1.2X1097.60）/4=489.70kN
222
An=nd/4[1+（Es/Ec-1）P沪3.14X1.00/4X（1+（6.67-1）X0.46%）=0.81m
Rha=（0.75aYmftW/un）（1.25+22pg）（1+ZnN
=（0.75X0.39X2X1.43X1000X0.10/0.586）X（1.25+22X0.46%）X[1+0.50X489.70/（2X1.43X1000X0.81）]=213.28kN
（2）桩基水平承载力计算
Hik=23.38kNVRha=213.28kN,水平承载力满足要求。
5.抗拔桩基承载力验算
（1）抗拔极限承载力标准值计算
Tgk=1/nuJ入iqsikLi=1/4X（2.50X2+1.00）X4X480.00=2880.00kN
Tuk=S入iqsikuLi=480.00X3.14X1.00=1507.20kN
（2）抗拔承载力计算
Gp=Gp1+Gp2=5.60X5.60X20.10X18.80/4+5.60X5.60X14.20X（18.80-10）/4=3942.27kN
G=G1+G2=0.79X20.20X25+0.79X14.20X（25-10）=567.22kN
Tgk/2+Ggp=2880.00/2+3942.27=5382.27kN
Tuk/2+Gp=1507.20/2+567.22=1320.82kN
由于基桩不承受竖向拉力，故基桩呈整体性和非整体性破坏的抗拔承载力满足要求。
6.抗倾覆验算
-S5O
-8.60
」頁覆点0
[Tuk
倾覆点示意图
bi=5.60/2+2.50=5.30mai=5.60/2=2.80m
倾覆力矩M倾=MbFhh=2562+93.50X（8.608.50）=2571.35kN・m
抗倾覆力矩皿抗=（Fk+G）ai+2（Tuk/2+Gp）bi
=（475.30+1097.60）X2.80+2X（1507.20/2+567.22）X5.30=18404.81kN-m
M抗/M倾=18404.81/2571.35=7.16
抗倾覆验算7.16>1.6,满足要求。
（1）桩身承载力验算
1）正截面受压承载力计算
05
按照M作用在对角线进行计算，M=M=3623.20kN.myi=2.50X2.=3.54m
‘22
2=（Fk+1.2Gk）/n土My〃工yi=（641.66+1.2X1097.60）/4±（3623.20X3.54）/（2X3.54）
=489.70±511.75
Mmax=1001.45kN,Nkmin=-22.06kN
¥c=0.70,¥cfcAp=0.70X14.30X1000X0.79=7907.90kN
正截面受压承载力=7907.90kN>Zmax=1001.45kN,满足要求。
2）配筋计算
配筋率p=pg=0.46%
As=pAP=0.46%X0.79X106=3634mrr,采用HRB335fy=300.00N/mm2取1320.00
22
As1=13X314=4082mm>As=3634mm（满足要求）
3）正截面受拉承载力计算
fyA=300X4082=1224600N=1224.60kN
fyA=1224.60kN>Nkmin=22.06kN,正截面受拉承载力满足要求。
2
Mb/（4x1As）=2571.35X1000/（4X2.50X4082）=62.99N/mm
Mb/（4x1As）=62.99N/mmv300.00N/mm,满足要求。
（2）承台受冲切承载力验算
1）塔身边冲切承载力计算
Fi=F—1.2工Qk=Fk，=641.66kN,ho=1.40-0.10=1.30m=1300mm
3hp=1.0+[（2000-1400）/（2000-800）]X（0.9-1.0）=0.95
a0=2.50-1.00/2-1.70/2=1.15m,入=ao/ho=1.15/1.30=0.88
30=0.84/（0.88+0.2）=0.78,Un=4X（1.70+1.30）=12.00m
3hp30Umftho=0.95X0.78X12.00X1.57X1000X1.30=18148.57kN
承台受冲切承载力=18148.57kN>Fi=641.66kN,满足要求。
2）角桩向上冲切力承载力计算
22
N=N，=Fk，/n+Mxyi/工yi=641.66/4+3623.20X3.54/（2X3.54）=672.17kN
V=2N，=2X672.17=1344.33kN
入1x=入1y=a0/ho=1.15/1.30=0.88,c1=C2=0.30+0.50=0.80m
31x=31y=0.56/（入1x+0.2）=0.56/（0.88+0.2）=0.52
[31x（C2+a1y/2）+31y（C1+a1x/2）]3hpfth。
=0.52X（0.80+1.15/2）X2X0.95X1.57X1000X1.30=2772.70kN
角桩向上冲切承载力=2772.7kN>V=1344.33kN,满足要求。
3）承台受剪切承载力验算
22
M，=Fk，/n+Mxyi/工yi=641.66/4+3623.20X3.54/（2X3.54）=672.17kN
V=2N，=2X672.17=1344.34kN
3hs=（800/ho）1/4=（800/1300）0.25=0.89,入=a0/h。
=1.15/1.30=0.88
a=1.75/（入+1）=1.75/（0.88+1）=0.93,b0=5.60m=5600mm
3hsaftb0ho=0.89X0.93X1.57X1000X5.60X1.30=9460.28kN
承台受剪切承载力=9460.28kN>V=1344.34kN,满足要求。
（4）承台抗弯验算
1）承台弯矩计算
N=Fk/n+Mxyi/工yi2=641.66/4+3623.20X3.54/（2X3.542）=672.17kN,xi=2.50m
M=SNxi=2X672.17X2.50=3360.85kN.m
2）承台配筋计算
2
承台采用HRB335fy=300.00N/mm
6
As=M/0.9fyho=3360.85X10/（0.9X300X1300）=9575mm取3120@184mm钢筋间距满足要求）,As=31X314=9734mm
承台配筋面积
承台弯矩示意圈
7.计算结果
（1）
01000灌注桩，桩顶标高-9.80m,桩长6.00m,桩端入微风化花岗岩6.00m;桩混凝土C30,,
1320.00，箍筋采用$8@250m。
基础桩钻（冲）孔4根桩身钢筋采用
（2）承台
长（a）=5.60m,宽（b）=5.60m,高（h）=1.40m;桩中心与承台中心2.50m,承台面标高-8.50m;混凝土等级C35,承台底钢筋采用双向3120@184m。
（3）
基础大样图
WOD
网I
r~
5600
1*
塔吊基础平面图
\保护层
桩大样图
5600
底、面筋荻向3120
頑台配筋
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