施工通道平台搭设方案.docx

1、施工通道平台搭设方案余姚市金融中心大楼新建工程施工通道平台搭设专项方案编制人： 审核人： 编制单位：浙江二建余姚金融中心大楼新建工程项目部编制日期： 年 月 日 审核人： 批准人： 批准单位：浙江省二建建设集团有限公司第六分公司批准日期： 年 月 日 一.工程概况1、概况：余姚市金融中心大楼新建工程主楼地上25层，地下2层；裙楼4层；建筑高度99.2m；总建筑面积（规划面积）约为75596m2，其中地上总建筑面积为55528.49m2，地下室建筑面积为14117.45m2（含人防地下室面积1969m2），半地下室面积为5240m2，主楼建筑面积面积为42575m2。现二楼施工电梯口处楼板挑空，

2、因人员行走和材料运输需要，特在二楼施工电梯通道口处搭设一通道平台。其中电梯口处平台采用落地钢管脚手架搭设，拐角通道直接在结构梁上钢管搭设。2、编制依据建筑施工安全检查标准JGJ59-99建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011宁波市相关文件、法规，公司相关规定。余姚市金融中心大楼新建工程图纸余姚市金融中心大楼新建工程施工组织设计余姚市姚州建设工程检测有限公司检测报告二.脚手架设置： 1、落地通道平台脚手架从一层楼板（120mm厚）开始往上搭设，平台长4.2米，宽2m，搭设高度5.4m，平台面铺设脚手板，四周设置防护栏杆，用安全网封闭。2、拐角处直行通道，搭设在两边结构梁上，通

3、道长度11m，宽度1.5米，因宽度较小，平台板底间距50cm搭设一根钢管支撑，平台面铺设脚手板，四周设置防护栏杆，用安全网密闭，因净跨较小，不另外计算。三、脚手架构配件要求：1、对进场的钢管、扣件、脚手板等要进行检查验收，钢管及扣件必须要有产品质量合格证及检验测试报告，经检验的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水；不具备合格证的钢管、扣件不得进场使用。脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T 13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T 3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T 700）中Q235-A级钢的规定。2、所用的

4、脚手板材质坚韧，不使用青嫩、枯脆、腐烂、虫蛀的材料。钢管、扣件必须涂上防锈漆，外漆黄色油漆。四、计算书钢管落地通道平台计算书一、架体参数卸料平台名称办公楼1卸料平台卸料平台布置方式沿横向平台长度A(m)4.2平台宽度B(m)2平台高度H(m)5.4立杆纵距la(m)1.4立杆步距h(m)1.8立杆横距lb(m)1板底支撑间距s(m)0.5二、荷载参数每米钢管自重g1k(kN/m)0.033脚手板自重g2k(kN/m2)0.35栏杆、挡脚板自重g3k(kN/m)0.14安全设施与安全网自重g4k(kN/m)0.01材料堆放最大荷载q1k(kN/m2)0施工均布荷载q2k(kN/m2)2基本风压0

5、(kN/m2)0.3风荷载体型系数s0.8风压高度变化系数z0.74(立杆稳定性验算),0.74(连墙件强度验算)三、设计简图平台水平支撑钢管布置图通道平台平面示意图通道平台侧立面示意图四、板底支撑（纵向）钢管验算钢管类型483钢管截面抵抗矩 W(cm3)4.49钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管抗压强度设计值 f(N/mm2)205 G1k=g1k=0.033kN/m; G2k= g2klb/2 =0.3501.00/2=0.175kN/m; Q1k= q1klb/2 =0.0001.00/2=0.000kN/m; Q2k= q2klb/2 =2

6、.0001.00/2=1.000kN/m; 1、强度计算 板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。 q1=1.2 (G1k+G2k)= 1.2(0.033+0.175)=0.250kN/m; q2=1.4(Q1k+Q2k)= 1.4(0.000+1.000)=1.400kN/m; 板底支撑钢管计算简图 Mmax=(0.100q1+0.117q2)l2=(0.1000.250+0.1171.400)1.402=0.370kNm; Rmax=(1.100q1+1.200q2)l=(1.1000.250+1.2001.400)1.40=2.736kN; =Mmax/W=0.370106/(4

7、.49103)=82.399N/mm2f=205.00N/mm2; 满足要求！ 2、挠度计算 q=G1k+G2k=0.033+0.175=0.208kN/m q=Q1k+Q2k=0.000+1.000=1.000kN/m Rmax=(1.100q1+1.200q2)l=(1.1000.208+1.2001.000)1.40=2.000kN; =(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI=(0.6770.208(1.40103)4+0.9901.000(1.40103)4)/(100206000.0010.78104) =1.956mmmax1400.00/150,10mm。 满足要

8、求！五、横向支撑钢管验算平台横向支撑钢管类型单钢管钢管类型483钢管截面抵抗矩 W(cm3)4.49钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管抗压强度设计值 f(N/mm2)205 横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下两跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。 q=g1k=0.033kN/m; p=Rmax=2.736kN; p=Rmax=2.000kN 横向钢管计算简图 横向钢管计算弯矩图 Mmax=0.518kNm; 横向钢管计算剪力图 Rmax=6.545kN; 横向钢管计算变形图 max=1.034mm; =Mmax/W=0.5181

9、06/(4.49103)=115.259N/mm2f=205.00N/mm2; 满足要求！ max=1.034mmmax1000.00/150,10=10.00mm; 满足要求！六、立杆承重连接计算横杆和立杆连接方式双扣件单扣件抗滑承载力(kN)8扣件抗滑移承载力系数0.8 Rc=8.020.80=12.800kNR=6.545kN 满足要求！七、立杆的稳定性验算钢管类型483钢管截面回转半径i(cm)1.59钢管的净截面A(cm2)4.24钢管抗压强度设计值 f(N/mm2)205双立杆计算方法不设置双立杆立杆计算长度系数1.5 NG1=1.3(la+1.00*lb+1.00*h)*0.03

10、8/h+g1kla1.00/1.00=1.3(1.40+1.00*1.00+1.00*1.80)*0.038/1.80+0.0331.401.00/1.00=0.161kN NG2=g2klalb/1.00=0.3501.401.00/1.00=0.490kN; NQ1=q1klalb/1.00=0.0001.401.00/1.00=0.000kN; NQ2=q2klalb/1.00=2.0001.401.00/1.00=2.800kN; 考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值： N=1.2(NG1+NG2)+0.91.4(NQ1+NQ2)=1.2(0.161+0.490)+ 0.91.4(0.0

11、00+2.800)=4.310kN; 支架立杆计算长度： L0=kh=11.501.80=2.700m 长细比=L0/i=2.700103/(1.5910)=169.811=210 满足要求！ 轴心受压构件的稳定系数计算： L0=kh=1.1551.5001.8=3.119m 长细比= L0/i=3.119103/（1.5910）=196.132 由查表得到立杆的稳定系数=0.188 k=zso=0.740.800.30=0.178kN/m2 Mw=0.91.4klh2/10=0.91.40.1781.401.802/10=0.102kNm； =N/A+Mw/W=4.310103/(0.188

12、4.24102)+0.102106/(4.49103)=76.673N/mm2f=205.00N/mm2 满足要求！八、连墙件验算 连墙件连接方式扣件连接连墙件布置方式2步3跨连墙件对卸料平台变形约束力N0(kN)3内立杆离墙距离a(m)0.25 1、强度验算 k=zso=0.740.800.30=0.178kN/m2 AW=1.801.4023=15.1m2 Nw=1.4kAw=1.40.17815.1=3.759kN N=Nw+N0=3.759+3.00=6.759kN 长细比=L0/i=(0.25+0.12)103/(1.5910)=23.270，由查表得到立杆的稳定系数=0.944。 Nf=0.85Af= 0.850.9444.24010-4205.00103=69.745kN N=6.759Nf=69.745 满足要求！ 2、连接计算 连墙件采用扣件方式与墙体连接。 双扣件承载力设计值 Rc=8.020.80=12.800kN N=6.759kNN=4.310kN 满足要求！ 2、局部受压承载力验算 楼板局部受压承载力： =0.75,l=(Ab/Al)0.5=0.333,fcc=0.8516.70=14.195kN/mm Fl=lfccA=0.750.33314.1951030.01=35.488kNN=4.310kN 满足要求！