施工通道平台搭设方案.docx

施工通道平台搭设方案.docx

《施工通道平台搭设方案.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《施工通道平台搭设方案.docx（13页珍藏版）》请在冰点文库上搜索。

施工通道平台搭设方案

余姚市金融中心大楼新建工程

施

工

通

道

平

台

搭

设

专

项

方

案

编制人：

审核人：

编制单位：

浙江二建余姚金融中心大楼新建工程项目部

编制日期：

年月日

审核人：

批准人：

批准单位：

浙江省二建建设集团有限公司第六分公司

批准日期：

年月日

一.工程概况

1、概况：

余姚市金融中心大楼新建工程主楼地上25层，地下2层；裙楼4层；建筑高度99.2m；总建筑面积（规划面积）约为75596m2，其中地上总建筑面积为55528.49m2，地下室建筑面积为14117.45m2（含人防地下室面积1969m2），半地下室面积为5240m2，主楼建筑面积面积为42575m2。

现二楼施工电梯口处楼板挑空，因人员行走和材料运输需要，特在二楼施工电梯通道口处搭设一通道平台。

其中电梯口处平台采用落地钢管脚手架搭设，拐角通道直接在结构梁上钢管搭设。

2、编制依据

建筑施工安全检查标准JGJ59-99

建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011

宁波市相关文件、法规，公司相关规定。

余姚市金融中心大楼新建工程图纸

《余姚市金融中心大楼新建工程施工组织设计》

余姚市姚州建设工程检测有限公司检测报告

二.脚手架设置：

1、落地通道平台脚手架从一层楼板（120mm厚）开始往上搭设，平台长4.2米，宽2m，搭设高度5.4m，平台面铺设脚手板，四周设置防护栏杆，用安全网封闭。

2、拐角处直行通道，搭设在两边结构梁上，通道长度11m，宽度1.5米，因宽度较小，平台板底间距50cm搭设一根钢管支撑，平台面铺设脚手板，四周设置防护栏杆，用安全网密闭，因净跨较小，不另外计算。

三、脚手架构配件要求：

1、对进场的钢管、扣件、脚手板等要进行检查验收，钢管及扣件必须要有产品质量合格证及检验测试报告，经检验的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水；不具备合格证的钢管、扣件不得进场使用。

脚手架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。

2、所用的脚手板材质坚韧，不使用青嫩、枯脆、腐烂、虫蛀的材料。

钢管、扣件必须涂上防锈漆，外漆黄色油漆。

四、计算书

钢管落地通道平台计算书

一、架体参数

卸料平台名称

办公楼1卸料平台

卸料平台布置方式

沿横向

平台长度A（m）

4.2

平台宽度B（m）

2

平台高度H（m）

5.4

立杆纵距la（m）

1.4

立杆步距h（m）

1.8

立杆横距lb（m）

1

板底支撑间距s（m）

0.5

二、荷载参数

每米钢管自重g1k（kN/m）

0.033

脚手板自重g2k（kN/m2）

0.35

栏杆、挡脚板自重g3k（kN/m）

0.14

安全设施与安全网自重g4k（kN/m）

0.01

材料堆放最大荷载q1k（kN/m2）

0

施工均布荷载q2k（kN/m2）

2

基本风压ω0（kN/m2）

0.3

风荷载体型系数μs

0.8

风压高度变化系数μz

0.74（立杆稳定性验算）,0.74（连墙件强度验算）

三、设计简图

平台水平支撑钢管布置图

通道平台平面示意图

通道平台侧立面示意图

四、板底支撑（纵向）钢管验算

钢管类型

Ф48×3

钢管截面抵抗矩W（cm3）

4.49

钢管截面惯性矩I（cm4）

10.78

钢管弹性模量E（N/mm2）

206000

钢管抗压强度设计值[f]（N/mm2）

205

G1k=g1k=0.033kN/m;

G2k=g2k×lb/2=0.350×1.00/2=0.175kN/m;

Q1k=q1k×lb/2=0.000×1.00/2=0.000kN/m;

Q2k=q2k×lb/2=2.000×1.00/2=1.000kN/m;

1、强度计算

板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。

q1=1.2×（G1k+G2k）=1.2×（0.033+0.175）=0.250kN/m;

q2=1.4×（Q1k+Q2k）=1.4×（0.000+1.000）=1.400kN/m;

板底支撑钢管计算简图

Mmax=（0.100×q1+0.117×q2）×l2=（0.100×0.250+0.117×1.400）×1.402=0.370kN·m;

Rmax=（1.100×q1+1.200×q2）×l=（1.100×0.250+1.200×1.400）×1.40=2.736kN;

σ=Mmax/W=0.370×106/（4.49×103）=82.399N/mm2<[f]=205.00N/mm2;

满足要求！

2、挠度计算

q'=G1k+G2k=0.033+0.175=0.208kN/m

q'=Q1k+Q2k=0.000+1.000=1.000kN/m

R'max=（1.100×q'1+1.200×q'2）×l=（1.100×0.208+1.200×1.000）×1.40=2.000kN;

ν=（0.677q'1l4+0.990q'2l4）/100EI=（0.677×0.208×（1.40×103）4+0.990×1.000×（1.40×103）4）/（100×206000.00×10.78×104）=1.956mm

满足要求！

五、横向支撑钢管验算

平台横向支撑钢管类型

单钢管

钢管类型

Ф48×3

钢管截面抵抗矩W（cm3）

4.49

钢管截面惯性矩I（cm4）

10.78

钢管弹性模量E（N/mm2）

206000

钢管抗压强度设计值[f]（N/mm2）

205

横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下两跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。

q=g1k=0.033kN/m;

p=Rmax=2.736kN;

p'=R'max=2.000kN

横向钢管计算简图

横向钢管计算弯矩图

Mmax=0.518kN·m;

横向钢管计算剪力图

Rmax=6.545kN;

横向钢管计算变形图

νmax=1.034mm;

σ=Mmax/W=0.518×106/（4.49×103）=115.259N/mm2<[f]=205.00N/mm2;

满足要求！

νmax=1.034mm

满足要求！

六、立杆承重连接计算

横杆和立杆连接方式

双扣件

单扣件抗滑承载力（kN）

8

扣件抗滑移承载力系数

0.8

Rc=8.0×2×0.80=12.800kN≥R=6.545kN

满足要求！

七、立杆的稳定性验算

钢管类型

Ф48×3

钢管截面回转半径i（cm）

1.59

钢管的净截面A（cm2）

4.24

钢管抗压强度设计值[f]（N/mm2）

205

双立杆计算方法

不设置双立杆

立杆计算长度系数μ

1.5

NG1=1.3×（la+1.00*lb+1.00*h）*0.038/h+g1k×la×1.00/1.00=1.3×（1.40+1.00*1.00+1.00*1.80）*0.038/1.80+0.033×1.40×1.00/1.00=0.161kN

NG2=g2k×la×lb/1.00=0.350×1.40×1.00/1.00=0.490kN;

NQ1=q1k×la×lb/1.00=0.000×1.40×1.00/1.00=0.000kN;

NQ2=q2k×la×lb/1.00=2.000×1.40×1.00/1.00=2.800kN;

考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：

N=1.2（NG1+NG2）+0.9×1.4（NQ1+NQ2）=1.2×（0.161+0.490）+0.9×1.4×（0.000+2.800）=4.310kN;

支架立杆计算长度：

L0=kμh=1×1.50×1.80=2.700m

长细比λ=L0/i=2.700×103/（1.59×10）=169.811<[λ]=210

满足要求！

轴心受压构件的稳定系数计算：

L0=kμh=1.155×1.500×1.8=3.119m

长细比λ=L0/i=3.119×103/（1.59×10）=196.132

由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.188

ωk=μzμsωo=0.74×0.80×0.30=0.178kN/m2

Mw=0.9×1.4×ωk×l×h2/10=0.9×1.4×0.178×1.40×1.802/10=0.102kN·m；

σ=N/φA+Mw/W=4.310×103/（0.188×4.24×102）+0.102×106/（4.49×103）=76.673N/mm2<[f]=205.00N/mm2

满足要求！

八、连墙件验算

连墙件连接方式

扣件连接

连墙件布置方式

2步3跨

连墙件对卸料平台变形约束力N0（kN）

3

内立杆离墙距离a（m）

0.25

1、强度验算

ωk=μzμsωo=0.74×0.80×0.30=0.178kN/m2

AW=1.80×1.40×2×3=15.1m2

Nw=1.4×ωk×Aw=1.4×0.178×15.1=3.759kN

N=Nw+N0=3.759+3.00=6.759kN

长细比λ=L0/i=（0.25+0.12）×103/（1.59×10）=23.270，由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.944。

Nf=0.85×φ·A·[f]=0.85×0.944×4.240×10-4×205.00×103=69.745kN

N=6.759

满足要求！

2、连接计算

连墙件采用扣件方式与墙体连接。

双扣件承载力设计值Rc=8.0×2×0.80=12.800kN

N=6.759kN

满足要求！

九、立杆支承面承载力验算

地基基础

混凝土楼板

混凝土板厚度h（mm）

100

砼设计强度等级

C35

立杆底座面积A（mm2）

100×100

1、抗冲切验算

楼板抗冲切承载力：

βh=1,ft=1.57N/mm,σpc.m=1N/mm,η=0.4+1.2/βs=0.4+1.2/2=1,ho=100-15=85mm,μm=4×（100.00+ho）=4×（100+85）=740mm

Fl=（0.7βhft+0.15σpc.m）ημmh0=（0.7×1×1.57×103+0.15×103×1）×1×0.74×0.085=78.562kN>N=4.310kN

满足要求！

2、局部受压承载力验算

楼板局部受压承载力：

ω=0.75,βl=（Ab/Al）0.5=0.333,fcc=0.85×16.70=14.195kN/mm

Fl=ωβlfccA=0.75×0.333×14.195×103×0.01=35.488kN>N=4.310kN

满足要求！