都市花园1转换层方案Word文件下载.docx

1、并用电焊将每一插筋点焊固定，避免浇筑时插筋移位。、由于转换梁上部纵筋须锚入柱内梁底下Lae长度，即梁底下1.1米，因此柱砼在梁底下1.1米段需与梁、板砼第一步同次浇筑，因转换梁在柱头部位钢筋根数多，各方向层数相互叠加，致使梁底下1.1米段和柱头部位用普通混凝土浇筑难以保证施工质量，因此必须采用同标号细石混凝土浇筑。、转换梁叠合面处理，待混凝土快要初凝时，用碎石均匀嵌入混凝土表面，形成凹凸不平的叠合面，或插入短钢筋也可，以增强叠合面抗剪强度。、第三次浇筑：本次浇筑为叠合梁第二步，由上次施工面浇筑至梁顶标高。浇筑前应清除残留在外露钢筋上的疏松砂浆和砼，校正变形和错位的钢筋。四、模板设计：梁模板采用

2、=2.5厚组合钢模板，钢管扣件支承，侧模以钢拉片对拉。板模板采用12厚竹胶板，50100木枋内楞，钢管扣件外楞支承。由于梁宽大，荷载重，横杆跨度大，因此必须采用顶撑的方法，变梁底横杆单跨为多跨，沿梁跨度方向立杆间距加密设置。（如图1a、1b）1、荷载计算： 以10502200梁为例，沿梁长方向计算总荷载。、梁、板模板自重：q1=0.5KN/1.05m=0.525KN/m.、砼自重：q2=24 KN/m31.05m2.2m=55.44KN/m.、钢筋自重：2828底筋，2125面筋，2016腰筋，16100六肢箍筋，上部柱插筋2016，剪力墙筋双排12200，按平均长度2米计算，则：q3=4.8

3、3128+3.8521+1.57820+1.5781117.41.57820=581.27KG5.813KN/m、施工荷载：q4=2.5KN/1.05=2.625KN/m、振动荷载:q5=2KN/1.05m=2.11KN/m、倾倒砼产生的荷载:q6=2kN/1.05m=2.1KN/m恒载、活载分项系数分别取1.2,1.4，则沿梁长方向荷载组合为Q=（0.525+55.44+5.813）1.3+（2.625+2.1+2.1）1.4=89.87KN/m2、梁底组合钢模板计算:横向采用3块250和1块300组装,纵向（梁长）采用12001500接长，端接头相互错开，钢模纵横向连接处上满U型卡。、计算

4、简图：梁底组合钢模板为受弯构件，需要验算抗弯强度和刚度，沿梁长方向按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，计算跨度取梁底横杆间距为0.5米，并以横杆作支座，计算简图如图2：、内力计算（弯矩、剪力、挠度系数查表得知）a、弯矩计算：如图3M1=M3=0.0889.870.52=1.797KN.MM2=0.0250.52=0.562 KN.MMB=MC=-0.100.52=-2.2471 KN.Mb、支座反力计算：剪力如图4NA=ND=0.40.5=17.974KNNB=NC=（0.6+0.5）0.5=49.429KNQmax=0.60.5=26.961KNC、挠度计算：查表得E=2.06105N/2,I

5、（按250宽计算）=25.981044/块，如图5W1=W3=0.6175004/1002.0610525.98104=0.714、强度验算:查表（按250宽钢模）得W=5.861033/块=Mmax/W=2.247103103/45.86103=95.86N/2=205N/2 强度满足要求。、抗剪验算：查表得（按250宽钢模） A=9.151022/块=3Q/2A总=326.961103/249.15102=11.05N/2205N/2抗剪满足要求。、挠度验算:查表得W=1.5Wmax=0.7141.5 挠度满足要求。3、梁底支撑钢管横杆计算：483.0梁底支撑钢管横杆按梁底钢模板传来的最大

6、支座反力Nmax=49.429KN折算成均布荷载，按连续梁计算，以梁截面两侧立杆的间距作为钢管的计算跨度，每个扣件连接点作为支座，计算简图如图6：、内力计算：（弯矩、剪力、挠度系数查表得知）a、 弯矩计算：如图7M1=M4=0.0730.8930.42=0.381KN.MM2=M3=0.0360.42=0.178KN.MMB=MD=-0.1070.42=-0.529KN.MMC=- 0.0710.42=-0.351KN.Mb、支座反力计算:剪力如图8NA=NE=0.3930.4=4.86KNNB=ND=（0.536+0.607）30.893=14.124KNNC=（0.464+30.464）0

7、.4=11.47KN 最大剪力Vmax=0.6070.4=7.5KNc、 度计算:105N/2，I=10.781044（483.0）如图9:W1=0.6324004/10010.78104=0.225查表得W=4.491033=Mmax/W=0.529106/4.49103=117.8N/2=205N/2、抗剪验算:=3Q/2A=37.5424=26.53N/2=205 N/2Wmax=0.23L/150=400/150=2.64、扣件抗滑移计算：纵向与横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力应满足：RRC，RC为扣件抗滑承载力设计值，查表得RC=5KN，R为纵向或横向水平杆传向立杆的竖向作用

8、力计算值。根据图1方案，梁侧两立杆与横杆连接采用单扣件连接，梁中三立杆与横杆连接采用三扣件连接。则：梁侧两立杆扣件：R=4.86KNRc=5KN, 抗滑 满足要求梁中三立杆扣件:Rmax=1/314.124=4.708KNRc=5KN, 抗滑满足要求5、立杆强度及稳定性计算:、内力计算:a、横杆传来最大压力Rmax=14.124KNb、立杆自重G=G立杆+G横杆+G扣件=43.85+4（0.4+0.5）3.85+16=35.26kg0.353KNc、立杆所受轴力N=14.124+0.353=14.477KN、强度验算:查表得A=424 2=N/A=14477/424=34.14N/2=205N

9、/2。立杆强度符合施工规范要求、稳定性验算：查表得i=15.945 考虑不利因素,立杆的长度系数取=1.4，立杆步距取L=1250则立杆长细比=L/i=1.41250/15.945=109.75由=109.75查表得立杆稳定系数=0.487因此立杆稳定性强度=N/A=14477/0.487424=70.11N/2=205N/2立杆稳定性符合施工规范要求五、支撑层数的确定及计算1、力的传递途径为，转换层（19.450m）某梁在施工中的荷载由支承架传递到下层（14.050m）的相应梁或板承受，相应梁或板产生的内力抵抗矩来克服上部荷载所造成的外力弯矩，当抵抗弯矩不足以克服外力弯矩而产生剩余弯矩时，此

10、剩余弯矩又通过支撑架传递到更下一层（9.350m）的相应梁或板上，若此梁或板的抵抗弯矩仍不能克服上层传来的剩余弯矩，则又向下传递，直至剩余弯矩为零。因此，所有不能完全抵抗剩余弯矩的楼层，都必须作支撑层。2、以A4轴交Ad轴至Ae轴主梁（10502000）为例计算，确定支撑层数：荷载计算：沿梁长方向a、上层转换梁传来：q1=89.87KN/mb、支撑立杆、横杆、扣件自重:q2=4153.84+1.6123.84+45121=420.9kg/m4.21KN/mc、14.05m相应梁、板自重q3=0.30.625+2.2250.125=10.06KN/md、14.05m次梁传来集中荷载:P1=P2=

11、（2.2756.90.1+6.90.30.5）251/2=32.56KNe、14.05m相应梁上线性荷载总和：q=89.87+1.3（4.21+10.06）=108.42KN/Mf、14.05m相应梁上集中荷载总和:P=32.56KN、计算简图及荷载如图10:、荷载产生的外力弯矩:经计算得由集中力产生:M跨中=16.26KN.M M支座=38.48KNM Vmax=32.26KN由均布荷载产生: M跨中=ql2/24=146.77kN.mM支座= ql2/12=293.55kN.mVmax= ql/2=308.99KN、14.05m相应梁设计参数:bh=3006002，下部主筋222+220，

12、上部支座主筋425，上部跨中225+212，箍筋10100（2），板厚h=100mm，砼标号C30，计算跨度L0=5700、14.05m梁产生的抵抗弯矩:a、翼缘宽度bf:因hf /h0=100/565=0.1770.1，故取L0/3和b+SN中最小值，即bf=L0/3 L0=1900。b 、抵抗弯矩M：跨中按T形截面，支座按矩形截面计算。跨中：AS=380.12+314.22=1388.62fcbfhf/fy=14.31900100/340=7991.18 AS=1388.62故按类T形截面计算。= fy AS/ fcbfh0=3401388.6/14.3565=0.031rs=1-0.5=

13、0.985M抵跨中= fy AS rsh0=3401388.60.985565=262.75KN.M M外跨中=16.26+146.77=163.03KN.M故跨中无剩余弯矩。支座：As=490.94=1963.62=3401963.6/14.3300565=0.2750.35s=1-0.5=0.862M抵支座=fyAsrsh0=3401963.60.862565=325.15KN.MM外支座=38.84+293.55=332.39KN.M故剩余弯矩M剩=332.39-325.15=7.24KN.M，传至9.35m梁支承，由于9.35m梁与14.05梁相同，故M抵=325.15KN.M远大于剩

14、余弯矩和梁及模板支撑自重产生的外力弯矩。因此支撑层保留至4.65m层。c、抵抗剪力VV抵=0.07fcbh0+1.5fynAsvlh0/s =0.0714.3565+1.521078.5565/100=449.09KNV外=32.26+308.99=341.25KN故剪力满足要求.因此按最大转换梁位置计算，需支撑至4.65m层，即转换层下两层即可。3、再以A3轴A4轴间次梁L36（3A），断面8001600为例计算支撑层数。该部位为最不利荷载跨，如下图11图中涂黑部份为柱，实线为14.45m梁位置，虚线为19.45M转换梁位置。因该梁跨度内再无转换大梁，考虑全部用垂直支撑，荷载完全垂直传递，四

15、周梁上荷载直接传到下层，因此近似取转换梁支撑影响宽度范围内（图11中斜线范围）的板进行验算。、荷载计算：因跨度相差小10%，故按等跨计算，板最大净跨L0=2.25米。a、 转换梁传来:57.73KN/m2.25m=20.25KNb、 支撑立杆、横杆、扣件自重: 4.5KN/m22.252=20.25KNc、 板自重:25KN/m3=11.25KN故板所受面荷载P=（129.8920.2511.25）/2.252=35.86KN/m2、因该范围内板带两对边与梁整浇，另两对边与板连接处不受弯矩约束，故按两边固定，两边简支的多跨连续双向板计算。则查表得：Mx=0.032535.862.252=5.9

16、1KN.MMy=0.012722=1.82KN.MMxM1x=0.07512.252=13.63KN.M、板设计参数： 板厚h=100mm，砼标号C30，底筋8200双向，支座8200、板抵抗弯矩：近似取r=0.9计算 Mx=My=M1x=fyAsrh0=3402510.980=6.14KN.MMx=13.63KN.M故剩余弯矩往再下层9.35m层传递,9.35m层剩余弯矩M剩=13.636.14=7.49KN.M9.35m层 模板及支撑和板自重产生的弯矩M自=0.075172.252=2.66KN.M由于9.35m层与14.05m层板相同,故M1x抵=6.14KN.M7.49+2.66=10

17、.15 KN.M故剩余弯矩往下层4.65m层传递,4.65m层剩余弯矩M剩=10.156.14=4.01KN.M4.65m层M1x抵=6.14KN.M4.01+2.66KN.M=6.67KN.M故剩余弯矩又再向下层0.00m层传递，0.00m层剩余弯矩M剩=6.676.14=0.53KN.M因0.00m层板厚及配筋均比上层板大得多,故Mx抵0.532.66=3.19KN/m因此通过计算，该次梁部位支撑至0.00m层。为安全起见，全部支撑至六、各层支撑作法：1、转换层：a、A3轴、A4轴、A6轴、A7轴主梁模板支撑每排五根立杆，立杆横向间距400，梁底支撑横杆及立杆纵向间距（沿梁长方向）500，

18、且中间三根立杆采用三个扣件支撑。b、其余主梁及L36（3A）、L62（3）、L66（1）三根次梁模板支撑除中间三根立杆采用双扣件支撑外，其余均同上述“a”条。c、其余次梁每排四根立杆，立杆横向间距500，梁底支撑横杆及立杆纵向间距800，且中间二根立杆采用双扣件支撑。d、转换层板部位立杆纵横向间距800，共设四道水平（纵、横向）横杆，横杆底距地250，其余间距1250，详见图1，且所有立杆下面均垫200020050木枋，方向垂直于梁布置。2、转换层下一层9.35m层为“带模板支撑”,待转换层砼浇筑完成并达到70%时方可拆除,其立杆支撑纵横向间距为1000,横杆三道。因该层直接承受较大荷载，不能

19、用“二次支撑”，且立杆下均垫200010050木枋。3、转换层下二层4.65m层为二次支撑，立杆支撑纵横向间距为1000，横杆三道，基本对应上一层，顶部与梁板接触处加200050木枋并用顶撑顶紧。4、转换层下三层-0.05m一亦为二次支撑，除图12中斜线部位立杆支撑间距为1000外，其余立杆间距1500，横杆三道，顶部与梁板接触处加2000如图下（12）七、钢筋工程质量保证措施钢筋加工及配料应严格按图施工，尽量采用整料，并严格执行钢筋砼验收规范GB50204-2002。梁柱结点按“平法03G101”施工。1、施工前钢筋施工员及质检员必须对施工顺序、操作方法和要求向操作人员进行详细交底，并在施工

20、过程中对钢筋规格、数量、位置随时进行复核检查，要特别注意柱头、梁头等较复杂部位的钢筋、规格、数量、位置随时进行复核检查，梁柱节点严禁漏放箍筋。2、钢筋的保保护层厚度依设计图纸规定进行。同一截面钢筋的接头数量应符合规范要求。砼保护层垫块拟用碎花岗岩。3、严格控制异形柱及剪力墙插筋位置，避免发生钢筋移位及规格与设计图纸不符，在绑扎楼板钢筋前，再确定一次柱、墙插筋位置，调整间隙尺寸，在楼面部位加一道临时箍筋及临时水平筋，用焊机点焊固定，浇捣砼时，派专人检查、校正。4、工程上的钢筋不得任意代换，根据实际情况调整时必须由技术部门与设计协商同意后方可实施，并办好技术核定单。5、弯曲变形的钢筋须校正才能使用

21、。6、钢筋绑扎时如遇预留洞、预埋件、管道位置须割断妨碍的钢筋时，要按图纸要求设置加强筋，必要时会同有相关人员研究协商，严禁任意拆、移、割掉钢筋。八、模板工程质量保证措施1、模板工程安装前必须由模板工长及质检员对模板的支撑、排列、施工顺序、拆除方法向班组人员做详细的交底。2、模板支撑系统必须横平竖直，支撑点必须牢固，扣件及螺栓必须拧紧、模板必须按排列图安装。满浇捣砼前模板的支撑、螺栓、柱箍、扣件等紧固件派专人进行检查发现问题及时解决。3、预留洞、预埋件等应及时正确留置，防止错放，漏放。安装时要牢固、经复核无误后方能封闭模板。4、模板拆除应根据“施工验收规范”和设计规定的强度要求统一进行，未经有关

22、技术部门同意，不得随意拆模。九、砼工程及质量保证措施1、砼采用商品砼搅拌运输车运至现场，砼输送泵（两台）车输送入模的浇筑方法，浇筑前模板及浇筑器具必须事先用水湿润，新老砼接头处必须清理冲洗干净。2、严格执行砼浇灌令制度，浇灌令签发前施工现场应办妥类有关技术复核，隐蔽验收手续。3、浇捣前，砼施工员及质检员应向施工人员进行交底，并做好书面记录，落实专人负责振捣，有专人负责看模。操作人员的交接班以及吃饭，休息时必须移交施工情况，严格做好交接班工作，并作好交接记录。由负责人签名归档，以免砼超振漏振。砼浇捣完毕后，钢筋上的所有受污染水泥浆应予清除。4、严格把好原材料质量关，项目部派专人住商砼搅拌站及时了

23、解水泥，砂石及外加剂的抽查情况，各种质量检验报告报质量部门审核存档。5、及时了解天气动向，浇捣砼需连续施工时应尽量避免大雨天。如遇砼施工过程中下雨应及时遮盖，雨过后及时做好面层的处理工作。同时向供电部门查询该片区有无停电要求，且应避免开停电区间，并准备两台柴油输送泵作突然停电准备。6、砼浇捣前，施工现场应先做好各项准备工作，机械设备，照明设备等应先事先检查，保证完好符合要求。7、砼在浇捣前各部位的钢筋，埋件插筋和预留洞，必须由有关人员验收合格后方可进行浇捣。8、在操作难度较高处，钢筋密集处，应做好醒目标志，以加强管理，确保砼浇捣质量。9、振动器的操作要做到“快插慢拔”的原则，快插是为了防止先将

24、表面砼振实而与下层发生分层、离析现象，慢拔是为了使砼能填满振动棒抽出时所造成的空间，并消除砼气泡。10、每一插点要掌握好振捣时间，过短不易振实，过长可能引起砼产生离析现象，一般表面呈水平不再明显下沉，不再出现气泡表面无均匀灰泛浆为准。11、做砼试件养护工作，砼试块成型24小时后拆模，一组放入标准养护，另一组同条件自然养护。再另做两组拆模试块。12、砼试件制作，坍落度检侧方案。a、抗压试件取样按一组/100m3。b、坍落度测试随机抽样c、人员安排：2人，工作内容：取样、制模、保养。13、砼浇捣后，应及时用长刮尺按标高刮平，初凝至终凝间用滚筒反复碾压数遍，再用木抹二次抹平，以闭合早期砼表面的收缩裂缝。根据气候条件，采用洒水养护或加薄膜覆盖养护，养护时间37天，并专人负责。