都市花园1转换层方案Word文件下载.docx

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并用电焊将每一插筋点焊固定，避免浇筑时插筋移位。

②、由于转换梁上部纵筋须锚入柱内梁底下Lae长度，即梁底下1.1米，因此柱砼在梁底下1.1米段需与梁、板砼第一步同次浇筑，因转换梁在柱头部位钢筋根数多，各方向层数相互叠加，致使梁底下1.1米段和柱头部位用普通混凝土浇筑难以保证施工质量，因此必须采用同标号细石混凝土浇筑。

、转换梁叠合面处理，待混凝土快要初凝时，用碎石均匀嵌入混凝土表面，形成凹凸不平的叠合面，或插入短钢筋也可，以增强叠合面抗剪强度。

３、第三次浇筑：

本次浇筑为叠合梁第二步，由上次施工面浇筑至梁顶标高。

浇筑前应清除残留在外露钢筋上的疏松砂浆和砼，校正变形和错位的钢筋。

四、模板设计：

梁模板采用δ=2.5㎜厚组合钢模板，钢管扣件支承，侧模以钢拉片对拉。

板模板采用12㎜厚竹胶板，50×

100㎜木枋内楞，钢管扣件外楞支承。

由于梁宽大，荷载重，横杆跨度大，因此必须采用顶撑的方法，变梁底横杆单跨为多跨，沿梁跨度方向立杆间距加密设置。

（如图1a、1b）

1、荷载计算：

以1050×

2200㎜梁为例，沿梁长方向计算总荷载。

①、梁、板模板自重：

q1=0.5KN/㎡×

1.05m=0.525KN/m.

②、砼自重：

q2=24KN/m3×

1.05m×

2.2m=55.44KN/m.

③、钢筋自重：

28Φ28底筋，21Φ25面筋，20Φ16腰筋，Φ16＠100六肢箍筋，上部柱插筋20Φ16，剪力墙筋双排Φ12＠200，按平均长度2米计算，则：

q3=4.831×

28+3.85×

21+1.578×

20+1.578×

11×

17.4＋1.578×

20=581.27KG≈5.813KN/m

④、施工荷载：

q4=2.5KN/㎡×

1.05=2.625KN/m

⑤、振动荷载:

q5=2KN/㎡×

1.05m=2.11KN/m

⑥、倾倒砼产生的荷载:

q6=2kN/㎡×

1.05m=2.1KN/m

恒载、活载分项系数分别取1.2,1.4，则沿梁长方向荷载组合为

Q=（0.525+55.44+5.813）×

1.3+（2.625+2.1+2.1）×

1.4=89.87KN/m

2、梁底组合钢模板计算:

横向采用3块250和1块300组装,纵向（梁长）采用1200～1500接长，端接头相互错开，钢模纵横向连接处上满U型卡。

①、计算简图：

梁底组合钢模板为受弯构件，需要验算抗弯强度和刚度，沿梁长方向按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，计算跨度取梁底横杆间距为0.5米，并以横杆作支座，计算简图如图2：

②、内力计算（弯矩、剪力、挠度系数查表得知）

a、弯矩计算：

如图3

M1=M3=0.08×

89.87×

0.52=1.797KN.M

M2=0.025×

0.52=0.562KN.M

MB=MC=-0.10×

0.52=-2.2471KN.M

b、支座反力计算：

剪力如图4

NA=ND=0.4×

0.5=17.974KN

NB=NC=（0.6+0.5）×

0.5=49.429KN

Qmax=0.6×

0.5=26.961KN

C、挠度计算：

查表得E=2.06×

105N/㎜2,I（按250宽计算）=25.98×

104㎜4/块，如图5

W1=W3=0.617×

5004/100×

2.06×

105×

25.98×

104=0.714㎜

③、强度验算:

查表（按250宽钢模）得W=5.86×

103㎜3/块

σ=Mmax/W=2.247×

103×

103/4×

5.86×

103=95.86N/㎜2＜[σ]=205N/㎜2

强度满足要求。

④、抗剪验算：

查表得（按250宽钢模）A=9.15×

102㎜2/块

τ=3Q/2A总=3×

26.961×

103/2×

4×

9.15×

102=11.05N/㎜2＜205N/㎜2

抗剪满足要求。

⑤、挠度验算:

查表得[W]=1.5㎜

Wmax=0.714㎜＜1.5

挠度满足要求。

3、梁底支撑钢管横杆计算：

φ48×

3.0㎜

梁底支撑钢管横杆按梁底钢模板传来的最大支座反力Nmax=49.429KN折算成均布荷载，按连续梁计算，以梁截面两侧立杆的间距作为钢管的计算跨度，每个扣件连接点作为支座，计算简图如图6：

②、内力计算：

（弯矩、剪力、挠度系数查表得知）

a、弯矩计算：

如图7

M1=M4=0.07×

30.893×

0.42=0.381KN.M

M2=M3=0.036×

0.42=0.178KN.M

MB=MD=-0.107×

0.42=-0.529KN.M

MC=-0.071×

0.42=-0.351KN.M

b、支座反力计算:

剪力如图8

NA=NE=0.393×

0.4=4.86KN

NB=ND=（0.536+0.607）×

30.893=14.124KN

NC=（0.464+30.464）×

0.4=11.47KN

最大剪力Vmax=0.607×

0.4=7.5KN

c、度计算:

105N/㎜2，I=10.78×

104㎜4（Φ48×

3.0）

如图9:

W1=0.632×

4004/100×

10.78×

104=0.225㎜

查表得W=4.49×

103㎜3

σ=Mmax/W=0.529×

106/4.49×

103=117.8N/㎜2＜[σ]=205N/㎜2

④、抗剪验算:

τ=3Q/2A=3×

7.5×

424=26.53N/㎜2＜[τ]=205N/㎜2

Wmax=0.23㎜＜L/150=400/150=2.6㎜

4、扣件抗滑移计算：

纵向与横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力应满足：

R≤RC，RC为扣件抗滑承载力设计值，查表得RC=5KN，R为纵向或横向水平杆传向立杆的竖向作用力计算值。

根据图1方案，梁侧两立杆与横杆连接采用单扣件连接，梁中三立杆与横杆连接采用三扣件连接。

则：

梁侧两立杆扣件：

R=4.86KN＜Rc=5KN,抗滑满足要求

梁中三立杆扣件:

Rmax=1/3×

14.124=4.708KN＜Rc=5KN,抗滑满足要求

5、立杆强度及稳定性计算:

①、内力计算:

a、横杆传来最大压力Rmax=14.124KN

b、立杆自重G=G立杆+G横杆+G扣件=4×

3.85+4×

（0.4+0.5）×

3.85+1×

6=35.26kg≈0.353KN

c、立杆所受轴力N=14.124+0.353=14.477KN

②、强度验算:

查表得A=424㎜2

σ=N/A=14477/424=34.14N/㎜2＜[σ]=205N/㎜2。

立杆强度符合施工规范要求

③、稳定性验算：

查表得i=15.945㎜

考虑不利因素,立杆的长度系数取μ=1.4，立杆步距取L=1250㎜

则立杆长细比λ=μL/i=1.4×

1250/15.945=109.75

由λ=109.75查表得立杆稳定系数ψ=0.487

因此立杆稳定性强度

σ=N/ψA=14477/0.487×

424=70.11N/㎜2＜[σ]=205N/㎜2

立杆稳定性符合施工规范要求

五、支撑层数的确定及计算

1、力的传递途径为，转换层（19.450m）某梁在施工中的荷载由支承架传递到下层（14.050m）的相应梁或板承受，相应梁或板产生的内力抵抗矩来克服上部荷载所造成的外力弯矩，当抵抗弯矩不足以克服外力弯矩而产生剩余弯矩时，此剩余弯矩又通过支撑架传递到更下一层（9.350m）的相应梁或板上，若此梁或板的抵抗弯矩仍不能克服上层传来的剩余弯矩，则又向下传递，直至剩余弯矩为零。

因此，所有不能完全抵抗剩余弯矩的楼层，都必须作支撑层。

2、以A4轴交Ad轴至Ae轴主梁（1050×

2000）为例计算，确定支撑层数：

荷载计算：

沿梁长方向

a、上层转换梁传来：

q1=89.87KN/m

b、支撑立杆、横杆、扣件自重:

q2=4×

15×

3.84+1.6×

12×

3.84+4×

5×

1×

2×

1=420.9kg/m≈4.21KN/m

c、14.05m相应梁、板自重q3=0.3×

0.6×

25+2.225×

0.1×

25=10.06KN/m

d、14.05m次梁传来集中荷载:

P1=P2=（2.275×

6.9×

0.1+6.9×

0.3×

0.5）×

25×

1/2=32.56KN

e、14.05m相应梁上线性荷载总和：

q=89.87+1.3×

（4.21+10.06）=108.42KN/M

f、14.05m相应梁上集中荷载总和:

P=32.56KN

②、计算简图及荷载如图10:

③、荷载产生的外力弯矩:

经计算得

由集中力产生:

M跨中=16.26KN.M

M支座=38.48KNM

Vmax=32.26KN

由均布荷载产生:

M跨中=ql2/24=146.77kN.m

M支座=ql2/12=293.55kN.m

Vmax=ql/2=308.99KN

④、14.05m相应梁设计参数:

b×

h=300×

600㎜2，下部主筋2Φ22+2Φ20，上部支座主筋4Φ25，上部跨中2Φ25+2Φ12，箍筋φ10＠100

（2），板厚h=100mm，砼标号C30，计算跨度L0=5700㎜

⑤、14.05m梁产生的抵抗弯矩:

a、翼缘宽度b¹

f:

因h¹

f/h0=100/565=0.177>

0.1，故取L0/3和b+SN中最小值，即b¹

f=L0/3L0=1900㎜。

b、抵抗弯矩M：

跨中按T形截面，支座按矩形截面计算。

跨中：

AS=380.1×

2+314.2×

2=1388.6㎜2

fcb¹

fh¹

f/fy=14.3×

1900×

100/340=7991.18>

AS=1388.6㎜2

故按Ⅰ类T形截面计算。

ξ=fyAS/fcb¹

fh0=340×

1388.6/14.3×

565=0.031

rs=1-0.5ξ=0.985

M抵跨中=fyASrsh0=340×

1388.6×

0.985×

565=262.75KN.M>

M外跨中=16.26+146.77=163.03KN.M

故跨中无剩余弯矩。

支座：

As=490.9×

4=1963.6㎜2

ξ=340×

1963.6/14.3×

300×

565=0.275＜0.35

γs=1-0.5ξ=0.862

M抵支座=fyAsrsh0=340×

1963.6×

0.862×

565=325.15KN.M＜M外支座=38.84+293.55=332.39KN.M

故剩余弯矩M剩=332.39-325.15=7.24KN.M，传至9.35m梁支承，由于9.35m梁与14.05梁相同，故M抵=325.15KN.M远大于剩余弯矩和梁及模板支撑自重产生的外力弯矩。

因此支撑层保留至4.65m层。

c、抵抗剪力V

V抵=0.07fcbh0+1.5fynAsvlh0/s=0.07×

14.3×

565+1.5×

210×

78.5×

565/100=449.09KN＞V外=32.26+308.99=341.25KN

故剪力满足要求.

因此按最大转换梁位置计算，需支撑至4.65m层，即转换层下两层即可。

3、再以A3轴～A4轴间次梁L36（3A），断面800×

1600为例计算支撑层数。

该部位为最不利荷载跨，如下图11

图中涂黑部份为柱，实线为14.45m梁位置，虚线为19.45M转换梁位置。

因该梁跨度内再无转换大梁，考虑全部用垂直支撑，荷载完全垂直传递，四周梁上荷载直接传到下层，因此近似取转换梁支撑影响宽度范围内（图11中斜线范围）的板进行验算。

①、荷载计算：

因跨度相差小10%，故按等跨计算，板最大净跨L0=2.25米。

a、转换梁传来:

57.73KN/m×

2.25m=20.25KN

b、支撑立杆、横杆、扣件自重:

4.5KN/m2×

2.25×

2=20.25KN

c、板自重:

25KN/m3=11.25KN

故板所受面荷载P=（129.89＋20.25＋11.25）/2.25×

2=35.86KN/m2

②、因该范围内板带两对边与梁整浇，另两对边与板连接处不受弯矩约束，故按两边固定，两边简支的多跨连续双向板计算。

则查表得：

Mx=0.0325×

35.86×

2.252=5.91KN.M

My=0.0127×

22=1.82KN.M＜Mx

M1x=0.0751×

2.252=13.63KN.M

③、板设计参数：

板厚h=100mm，砼标号C30，底筋○8＠200双向，支座○8＠200

④、板抵抗弯矩：

近似取r=0.9计算

Mx=My=M1x=fyAsrh0=340×

251×

0.9×

80=6.14KN.M＜Mx=13.63KN.M

故剩余弯矩往再下层9.35m层传递,9.35m层剩余弯矩M剩=13.63－6.14=7.49KN.M

9.35m层模板及支撑和板自重产生的弯矩M自=0.0751×

7×

2.252=2.66KN.M

由于9.35m层与14.05m层板相同,故M1x抵=6.14KN.M＜7.49+2.66=10.15KN.M

故剩余弯矩往下层4.65m层传递,4.65m层剩余弯矩M剩=10.15－6.14=4.01KN.M

4.65m层M1x抵=6.14KN.M＜4.01+2.66KN.M=6.67KN.M

故剩余弯矩又再向下层±

0.00m层传递，±

0.00m层剩余弯矩M剩=6.67－6.14=0.53KN.M

因±

0.00m层板厚及配筋均比上层板大得多,故Mx抵＞0.53＋2.66=3.19KN/m

因此通过计算，该次梁部位支撑至±

0.00m层。

为安全起见，全部支撑至±

六、各层支撑作法：

1、转换层：

a、A3轴、A4轴、A6轴、A7轴主梁模板支撑每排五根立杆，立杆横向间距400㎜，梁底支撑横杆及立杆纵向间距（沿梁长方向）500㎜，且中间三根立杆采用三个扣件支撑。

b、其余主梁及L36（3A）、L62（3）、L66

（1）三根次梁模板支撑除中间三根立杆采用双扣件支撑外，其余均同上述“a”条。

c、其余次梁每排四根立杆，立杆横向间距500㎜，梁底支撑横杆及立杆纵向间距800㎜，且中间二根立杆采用双扣件支撑。

d、转换层板部位立杆纵横向间距800㎜，共设四道水平（纵、横向）横杆，横杆底距地250㎜，其余间距1250㎜，详见图1，且所有立杆下面均垫2000×

200×

50㎜木枋，方向垂直于梁布置。

2、转换层下一层9.35m层为“带模板支撑”,待转换层砼浇筑完成并达到70%时方可拆除,其立杆支撑纵横向间距为1000㎜,横杆三道。

因该层直接承受较大荷载，不能用“二次支撑”，且立杆下均垫2000×

100×

50㎜木枋。

3、转换层下二层4.65m层为二次支撑，立杆支撑纵横向间距为1000㎜，横杆三道，基本对应上一层，顶部与梁板接触处加2000×

50㎜木枋并用顶撑顶紧。

4、转换层下三层-0.05m一亦为二次支撑，除图12中斜线部位立杆支撑间距为1000㎜外，其余立杆间距1500㎜，横杆三道，顶部与梁板接触处加2000×

如图下（12）

七、钢筋工程质量保证措施

钢筋加工及配料应严格按图施工，尽量采用整料，并严格执行《钢筋砼验收规范GB50204-2002》。

梁柱结点按“平法03G101”施工。

1、施工前钢筋施工员及质检员必须对施工顺序、操作方法和要求向操作人员进行详细交底，并在施工过程中对钢筋规格、数量、位置随时进行复核检查，要特别注意柱头、梁头等较复杂部位的钢筋、规格、数量、位置随时进行复核检查，梁柱节点严禁漏放箍筋。

2、钢筋的保保护层厚度依设计图纸规定进行。

同一截面钢筋的接头数量应符合规范要求。

砼保护层垫块拟用碎花岗岩。

3、严格控制异形柱及剪力墙插筋位置，避免发生钢筋移位及规格与设计图纸不符，在绑扎楼板钢筋前，再确定一次柱、墙插筋位置，调整间隙尺寸，在楼面部位加一道临时箍筋及临时水平筋，用焊机点焊固定，浇捣砼时，派专人检查、校正。

4、工程上的钢筋不得任意代换，根据实际情况调整时必须由技术部门与设计协商同意后方可实施，并办好技术核定单。

5、弯曲变形的钢筋须校正才能使用。

6、钢筋绑扎时如遇预留洞、预埋件、管道位置须割断妨碍的钢筋时，要按图纸要求设置加强筋，必要时会同有相关人员研究协商，严禁任意拆、移、割掉钢筋。

八、模板工程质量保证措施

1、模板工程安装前必须由模板工长及质检员对模板的支撑、排列、施工顺序、拆除方法向班组人员做详细的交底。

2、模板支撑系统必须横平竖直，支撑点必须牢固，扣件及螺栓必须拧紧、模板必须按排列图安装。

满浇捣砼前模板的支撑、螺栓、柱箍、扣件等紧固件派专人进行检查发现问题及时解决。

3、预留洞、预埋件等应及时正确留置，防止错放，漏放。

安装时要牢固、经复核无误后方能封闭模板。

4、模板拆除应根据“施工验收规范”和设计规定的强度要求统一进行，未经有关技术部门同意，不得随意拆模。

九、砼工程及质量保证措施

1、砼采用商品砼搅拌运输车运至现场，砼输送泵（两台）车输送入模的浇筑方法，浇筑前模板及浇筑器具必须事先用水湿润，新老砼接头处必须清理冲洗干净。

2、严格执行砼浇灌令制度，浇灌令签发前施工现场应办妥类有关技术复核，隐蔽验收手续。

3、浇捣前，砼施工员及质检员应向施工人员进行交底，并做好书面记录，落实专人负责振捣，有专人负责看模。

操作人员的交接班以及吃饭，休息时必须移交施工情况，严格做好交接班工作，并作好交接记录。

由负责人签名归档，以免砼超振漏振。

砼浇捣完毕后，钢筋上的所有受污染水泥浆应予清除。

4、严格把好原材料质量关，项目部派专人住商砼搅拌站及时了解水泥，砂石及外加剂的抽查情况，各种质量检验报告报质量部门审核存档。

5、及时了解天气动向，浇捣砼需连续施工时应尽量避免大雨天。

如遇砼施工过程中下雨应及时遮盖，雨过后及时做好面层的处理工作。

同时向供电部门查询该片区有无停电要求，且应避免开停电区间，并准备两台柴油输送泵作突然停电准备。

6、砼浇捣前，施工现场应先做好各项准备工作，机械设备，照明设备等应先事先检查，保证完好符合要求。

7、砼在浇捣前各部位的钢筋，埋件插筋和预留洞，必须由有关人员验收合格后方可进行浇捣。

8、在操作难度较高处，钢筋密集处，应做好醒目标志，以加强管理，确保砼浇捣质量。

9、振动器的操作要做到“快插慢拔”的原则，快插是为了防止先将表面砼振实而与下层发生分层、离析现象，慢拔是为了使砼能填满振动棒抽出时所造成的空间，并消除砼气泡。

10、每一插点要掌握好振捣时间，过短不易振实，过长可能引起砼产生离析现象，一般表面呈水平不再明显下沉，不再出现气泡表面无均匀灰泛浆为准。

11、做砼试件养护工作，砼试块成型24小时后拆模，一组放入标准养护，另一组同条件自然养护。

再另做两组拆模试块。

12、砼试件制作，坍落度检侧方案。

a、抗压试件取样按一组/100m3。

b、坍落度测试随机抽样

c、人员安排：

2人，工作内容：

取样、制模、保养。

13、砼浇捣后，应及时用长刮尺按标高刮平，初凝至终凝间用滚筒反复碾压数遍，再用木抹二次抹平，以闭合早期砼表面的收缩裂缝。

根据气候条件，采用洒水养护或加薄膜覆盖养护，养护时间3～7天，并专人负责。