1、原盖梁混凝土为30号混凝土,相当于04规范中的C28混凝土。四. 参数选择及计算方法1.本桥静力分析采用桥梁博士,采用平面杆系法对桥梁在施工及运营阶段的受力情况进行了分析、验算,计算中考虑了恒载、活载、温度荷载及混凝土的收缩徐变等。2.混凝土收缩徐变 混凝土徐变采用公桥规理论3.温度变化不考虑温度的影响。4.恒载边梁反力:1234KN 中梁反力:1130KN5.偏载汽车反力采用基本资料中支反力影响系数Vmax=1.2L V=1.23010.5+280=658KN冲击系数计算取0.23。 V反(1+0.23)658809.34KN 四片梁偏载反力影响系数为:0.618、0.602、0.577、0
2、.545四片梁偏载支反力为:500KN、487KN、467KN、441KN6.按图纸中配筋进行结构验算。五.计算结果(一)公路级1.持久状况承载能力极限状态最小抗弯承载能力及对应最小弯矩(单位:KNm)2.持久状况正常使用极限状态短期效应组合应力正截面顶缘最大、最小应力(单位:MPa)正截面底缘最大、最小应力(单位:截面主压(绿)主拉(蓝)缘应力(单位:(二)公路级六.结果分析承载能力方面,在公路-级汽车荷载下,墩顶中间1个截面最小抗弯能力不满足规范要求,荷载效应超出承载能力11.8,其余截面均满足规范要求;在公路-级汽车荷载作用下,墩顶中间1个截面最小抗弯能力不满足规范要求,荷载效应超出承载
3、能力3.4,其余截面承载能力均满足规范要求。按规范4.24条,考虑折减弯矩为,M=1/86623/(2+2)(2+2)2=3311 KNm,最多能折减未折减的10 ,折减后,公路-级汽车荷载下,墩顶中间1个截面最小抗弯能力不满足规范要求,荷载效应超出承载能力0.7,公路-级汽车荷载下,所有截面最小抗弯能力均满足规范要求,故承载能力可认为能满足规范要求,不需要对盖梁进行加强。抗裂验算方面正截面拉应力,中间5个截面超过规范要求值0.96MPa的拉应力,不满足规范要求,中间3个截面位于墩顶,向外侧两截面和墩边缘平齐,拉应力为1.4MPa,故可能在此处出现裂缝。单柱墩分隔墩盖梁4.恒载(单侧)547K
4、N 中梁反力:511KN5.偏载汽车反力(单侧)采用基本资料中支反力影响系数Vmax=0.45L V=0.4510.5+280/2=281.75KN281.75346.55KN214KN、209KN、200KN、189KN从计算结果中可以看出:承载能力方面,在公路-级汽车荷载下,仅跨中一个截面最小抗弯能力不满足规范要求,荷载效应超出承载能力7.7,其余均满足规范要求;在公路-级汽车荷载作用下,所有截面承载能力均满足规范要求。抗裂验算方面正截面拉应力,中间3个截面超过规范要求值0.96MPa的拉应力,不满足规范要求,中间3个截面位于墩顶,出现裂缝的可能不大。30m跨径下板式墩中墩盖梁承载能力方面
5、,在公路-级和公路-级汽车荷载下,有绝大部分截面承载能力均不满足规范要求,需要进行加强。30m跨径下板式墩分隔墩盖梁20m跨径下板式墩中墩盖梁4.恒载(桥梁博士计算反力)618KN 中梁反力:506KN5.汽车反力 采用基本资料中支反力影响系数Vmax=1.2178L V=1.21782010.5+240=495.7KN冲击系数计算取0.31。 V反(1+0.31)495.7649.4KN偏载时,六板横向分布系数分别为: 0.413 0.412 0.406 0.391 0.369 0.349故六板荷载反力为(单位:KN): 268.4 267.8 263.6 253.8 239.6 226.4
6、2. 持久状况正常使用极限状态短期效应组合裂缝宽度上缘裂缝宽度(单位:mm)承载能力方面,在公路-级汽车荷载下,墩顶中间1个截面最小抗弯能力不满足规范要求,荷载效应超出承载能力17.1,其余截面均满足规范要求;在公路-级汽车荷载作用下,墩顶中间1个截面最小抗弯能力不满足规范要求,荷载效应超出承载能力4.3,其余截面承载能力均满足规范要求。4780/(4.5+1.8)(4.5+01.8)2=3764 KNm,最多能折减未折减的10 ,折减后,公路-级汽车荷载下,墩顶中间1个截面最小抗弯能力不满足规范要求,荷载效应超出承载能力5.4,公路-级汽车荷载下,所有截面最小抗弯能力均满足规范要求,故承载能力可认为能满足规范要求,不需要对盖梁进行加强。中间三个截面裂缝宽度超过规范要求的0.2mm,应采取措施进行裂缝闭合。20m跨径下板式墩分隔墩盖梁20m梁:247KN 中梁反力:202KN30m梁:四片30m梁偏载支反力为: 采用基本资料中支反力影响系数Vmax=0.4674L V=0.467410.5+280/2=238.2KN238.2312.0KN故20m六板荷载反力为(单位: 129 129 127 122 115 109
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