板模板盘扣式计算书.docx

1、板模板盘扣式计算书板模板（盘扣式）计算书 计算依据： 1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 2、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 3、建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ 231-2010 4、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 5、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 6、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称6/7/8/12/13/14/15/18/19/20/21楼新浇混凝土楼板板厚(mm)140模板支架高度H(m)3模板支架纵向长度L(m)20模板支架横向长度B(m)20支架外侧竖向封闭栏杆高

2、度Hm(mm)1500 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1 风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份浙江0.3k=0zst=0.021地区杭州市风荷载高度变化系数z地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)0.51模板支架顶部离建筑物地面高度(m)9风荷载体型系数s单榀模板支架st0.138整体模板支架stw2.701fk=0zst

3、w=0.413竖向封闭栏杆s1mk=0zs=0.153 三、模板体系设计结构重要性系数01脚手架安全等级II级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1800顶层水平杆步距h(mm)500支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)450小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)150主梁最大悬挑长度l2(mm)100 设计简图如下：模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模

4、量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁 按简支梁 ，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q11max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1max1.2(0.1+(24+1.1)0.14)+1.43，1.35(0.1+(24+1.1)0.14)+1.40.73 1=8.537kN/m 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.14

5、)13.614kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmaxq1l2/88.5370.22/80.043kNm Mmax/W0.043106/375001.138N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=53.6142004/(38410000281250)=0.027mm max=0.027mmmin200/150，10=1.333mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.386小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁弹性模量E(N/mm2)

6、8415小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁计算方式二等跨连续梁 q11max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1max1.2(0.3+(24+1.1)0.14)+1.43，1.35(0.3+(24+1.1)0.14)+1.40.730.2=1.755kN/m 因此，q1静11.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=11.2(0.3+(24+1.1)0.14)0.2=0.915kN/m q1活11.4Q1kb=11.430.20.84kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.1

7、25q1活L20.1250.9150.92+0.1250.840.920.178kNm M2q1L12/2=1.7550.152/20.02kNm MmaxmaxM1，M2max0.178，0.020.178kNm =Mmax/W=0.178106/64000=2.777N/mm2f=12.87N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6250.9150.9+0.6250.840.90.987kN V2q1L11.7550.150.263kN VmaxmaxV1，V2max0.987，0.2630.987kN max=3Vmax/(2bh0)=30.9

8、871000/(26080)0.309N/mm2=1.386N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.14)0.20.763kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5210.7639004/(1008415256104)0.121mmmin(L/150，10)min(900/150，10)6mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=0.7631504/(88415256104)0.002mmmin(2l1/150，10)min(2150/150，10)2mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主

9、梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁计算方式三等跨连续梁 1、小梁最大支座反力计算 q11max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1max1.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.14)+1.40.730.21.803kN/m q1静11.2(G

10、1k +(G2k+G3k)h)b11.2(0.5+(24+1.1)0.14)0.20.963kN/m q1活11.4Q1kb11.430.20.84kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.14)0.20.803kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.251.8030.92.029kN 按二等跨连续梁按悬臂梁，R1(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1(0.3750.963+0.4370.84)0.9+1.8030.150.926kN RmaxRmax，R12.029kN; 正常使用极限状态 按二等跨连

11、续梁，Rmax1.25q2L1.250.8030.90.903kN 按二等跨连续梁悬臂梁，R10.375q2L +q2l10.3750.8030.9+0.8030.150.391kN RmaxRmax，R10.903kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.841106/4120=204.204N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=25.4431000/38428.35N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4

12、、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=0.959mm=min900/150，10=6mm 悬挑段max0.381mm=min(2100/150,10)=1.333mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=5.94kN，R2=9.729kN，R3=10.064kN，R4=4.702kN 图二 支座反力依次为R1=5.303kN，R2=9.915kN，R3=9.915kN，R4=5.303kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N10.064kNN30kN 满

13、足要求！ 八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)482.7立杆钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)384立杆截面回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15支架立杆计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7 1、长细比验算 l01=h+2ka=500+20.7450=1130mm l0=h=1.21800=2160mm =maxl01，l0/i=2160/16=135=150 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 考虑风荷载: =l0/i=2160.000/16=135

14、查表得，1=0.371 Mwd=0wQMwk=0wQ(2wklah2/10)=10.61.4(10.0210.91.82/10)=0.005kNm Nd =MaxR1,R2,R3,R4+1GqH=Max5.94,9.915,10.064,5.303+11.350.153=10.671kN fd=Nd/(1A)+Mwd/W10.671103/(0.371384)+0.005106/4120=76.152N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0 H/B=3/20=0

15、.153 满足要求！ 十、架体抗倾覆验算 支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.90.413=0.372kN/m： 风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值： Fwk= laHmmk=0.91.50.153=0.207kN 支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5320.372+30.207=2.292kN.m 参考规范GB51210-2016 第6.2.17条： B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mok gk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2 gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重

16、标准值kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN bj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj =B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=2020.90.153/(0.90.9)+0.5+2120/2=400kN.m30Mok =312.292=6.877kN.M 满足要求！ 十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)180混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)9.686混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.911立杆垫板长a(mm)200立杆垫

17、板宽b(mm)100 F1=N=10.671kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效

18、高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.911N/mm2，=1，h0=h-20=160mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1

19、240mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.911+0.250)11240160/1000=126.52kNF1=10.671kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=9.686N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(400)(300)/(200100)1/2=2.449，Aln=ab=20000mm2 F=1.35clfcAln=1.3512.4499.68620000/1000=640.595kNF1=10.671kN 满足要求！