电力局模板专项施工方案概要文档格式.docx

1、梁底模下小横杆间距： 500mm,梁底模下支撑架水平杆步距： 底步1800mm,其余为均分（每步高度在1800以内）。梁底模下支撑架立杆纵向间距：梁底模下支撑架立杆横向间距：1000mm.模板支架立杆伸出顶层水平杆中心线至模板底长度a=0.084m.梁底支模如右图：2）、梁截面面积在0.5M2以内的500mm.梁底支模如右下图：3）、梁截面面积在1.12M2以内的。500mm390mm-230mm-390mm。3、材料参数：1）、木胶合板：厚18mm.抗弯强度:fm=15N/nn2.弹性模量：E=5200N/nn22）、木枋：宽：60nn,高80nn.抗弯强度：fm=15N/nn2,抗剪强度：

2、fv=1.3N/nn2, 弹性模量：E=9000N/nn2.3）、钢管：直径：48nn,壁厚：3nn.惯性矩：I=107830nn4,截面抵抗矩W=4493nn3,截面积A=424.1nn2,回转半径i=15.95nn,钢管自重：0.03329N/nn.抗拉、抗压及抗弯强度设计值：fm=205N/nn2, 弹性模量：E=2.06105N/nn5.抗剪强度：115N/nn2.4、 荷载参数：1）、恒载：混凝土24Kn/m3,无梁楼板模板0.30Kn/M2,有梁楼板模板0.50Kn/M2,每立方米楼板混凝土钢筋含量1.1Kn/M3，每立方米梁混凝土钢筋含量1.5Kn/M3.2）、活载：施工人员及设

3、备荷载：1.0Kn/M2,振荡混凝土时产生竖向荷载2.0Kn/M2. 振荡混凝土时产生水平向荷载4.0kn/M2,倾倒混凝土时产生水平向荷载4.0kn/M2.四-1、对拟定板底模板及支模架的复核计算。 1、楼板底模板抗弯强度的验算：1）、荷载： A、恒载标准值： a、混凝土自重q1：20010002.410-5N/mm3= 4.8N/nn. b、钢筋重量q2： 2001.110-6N/mm3 = 0.22N/nn. C、模板重量q3： 10000.3010-3N/m2 = 0.3N/nn. A-1: 恒载设计值：q恒HHhh=（q1+q2+q3）1.2=5.32n/mm B、活载标准值： a、

4、施工人员及设备荷载q4：0.001n/mm2=1n/mm b、混凝土振捣时采生的荷载q5：0.002n/mm2=2n/mm B-1: 设计活载值： q活= （q4 q5）1.4=4.2n/mm （1） 模板抗弯强度的验算： 荷载设计值q=q恒q活=9.52n/mm 弯矩M=0.1ql2=0.19.523002=85680n-mm模板抗弯强度设计值=M/W=85680/1000182=1.59n/mm215n/mm2=fm 满足要求（2）饶度验算： =0.667ql4/100EI=0.6673004/1006000183=0.18mm300/150=2mm 满足要求2、楼板底木枋的验算30010

5、-5N/mm3=1.44N/nn.10-6N/mm3 = 0.066N/nn. 30010-3N/m2 = 0.09N/nn.q恒 =（q1+q2+q3）1.2=1.92n/mm0.001n/mm2=0.3n/mm0.002n/mm2=0.6n/mm :设计活载值：q活= （q4 q5）1.4=1.26n/mm （1）木枋抗弯强度验算：荷载设计值q= q恒q活=3.18n/mm 作用于木枋的弯矩M,按三跨连续梁计算。 M=0.1ql2=0.13.1810002=318000n-mm 木枋抗弯强度设计值m=M/w=318000/80602=6.63n/mm213n/mm2 =fm 满足要求（2）

6、、木枋饶度的验算：=0.66710004/100900080603=1.64mm1000/150=6.667mm, 满足要求。（3）、木枋抗剪验算： 木枋剪力设计值Q=0.6ql=0.61000=1908n 木枋抗剪强度=3Q/2bh=31908/260=0.60n/mm21.3n/mm2=fv 满足要求3、楼板模板底水平钢管的验算： （1）、抗弯强度验算： q=9.52n/mm 钢管弯矩设计值M=0.1ql2=0.19502=859180n-mm 钢管抗弯应力m =M/W=859180/4493=191.23n/mm2205n/mm2=fm,满足要求。（2）、钢管饶度的验算：2.061051

7、07830 =2.86mml/150=1000/150=6.667mm 满足要求 4、楼板模板底立杆稳定性验算： 1）荷载10-5N/mm3=4.8N/nn.0.03010-3N/mm2 = 0.03N/nn.q恒=（q1+q2+q3）1.2=6.06n/mm 恒载作用于立杆轴向压力N1 N1=0.6ql2=0.66.069502=6908nq活=（ q4 q5） 活载作用于立杆轴向压力N2N2=0.6ql4.22=4788n立杆承受活载及恒载的轴向总压力NN= N1+ N2=6908+4788=11696n立杆压应力m=1.05N/AKH=1.0511696/0.502424.10.9918

8、 =58.16n/mm2205n/mm2= fm。 符合要求。KH=1/1+0.005（H-4）=0.9918.层高超过4m高度调整系数。5、扣件抗滑承载力的计算扣件抗滑承载力R=11696n因R8000n,所以采用双扣件。四-2、对拟定梁底模板及支模架的复核计算四-2-1、400mm800mm（梁截面面积在0.30M2以内）的梁底模板及支模架的复核计算1、梁底木枋抗弯强度的验算：400mm800mm 40080010-5N/mm3=7.68N/nn.1.510-6N/mm3 = 0.352N/nn. （400+8002）10-3N/m2 = 0.6N/nn.1.2=10.36n/mm4000

9、.001n/mm2=0.4n/mm0.002n/mm2=0.8n/mm q活=（ q4 q5）1.4= 1.68n/mm（1） 模板底木枋抗弯强度的验算： 荷载设计值q=（q恒q活）2=6.02n/mm 6.025002=150500n-mm木枋抗弯强度设计值=M/W=150500/80=3.14n/mm215n/mm2=fm 满足要求（2）梁模板底木枋饶度验算：5004/100=0.194mm500/150=3.333mm 满足要求（3）、梁模板底木枋抗剪验算： Q=0.6ql=0.6500=1806n,1806/260=0.56n/mm21.3n/mm2=fv, 满足要求2、梁底小横杆（钢

10、管）的复核验算： （1）、抗弯强度的验算 木枋作用于小横杆集中荷载P=2Q=15062=3012n 设计弯矩值M=PL=3012300=903600n-mm 设计弯曲应力m=M/W=903600/4493=201n/mm2205n/mm2=fm 满足要求 （2）、挠度验算： 设计挠度值= （l2-a2）=1506300（0.7510002-3002）/6107830=2.23ml/150=6.667mm. 满足要求3、 梁底大横杆（钢管）的验算：（1）、抗弯强度的验算： 作用于大横杆的集中荷载P=q4002=10.42=2080n 设计弯矩值M=0.175Pl=0.17520801000=36

11、4000n-mm 设计弯曲应力m=M/W=364000/4493=81.01n/mm2205n/mm2=fm，满足要求4、 梁底立杆的（钢管）的验算： 梁作用于立杆的轴向压力N1=12.04Kn2=6020n 板作用于立杆的轴向压力N2=q（板底水平杆）l=9.52800=7616n 立赶的轴向压力N=N1+N2=6020+7616=13636n立杆的设计轴向应力m=1.05N/AKH=1.0513636/0.5020.9918=67.81n/mm2扣件抗滑承载力R=1.05N2=7997n因R8000n,所以采用单扣件。四-2-2、400mm1200mm（梁截面面积在0.50M2以内）的梁底

12、模板及支模架的复核计算1200mm120010-5N/mm3=11.52N/nn.10-6N/mm3 = 1.85N/nn. （400+120010-3N/m2 = 0.84N/nn.1.2=17.05n/mm2=9.37n/mm 9.375002=234250n-mm木枋抗弯强度设计值=M/W=234250/80=4.88n/mm2=0.30mm500/150=3.333mm 满足要求500=2811n,2811/260=0.88n/mm2 木枋作用于小横杆集中荷载P=Q=2811n 设计弯矩值M=0.188PL=0.1882811500=264234n-mm 设计弯曲应力m=M/W=264

13、234/4493=58.81n/mm2205n/mm2=fm 满足要求 设计挠度值=0.911PL3/100EI=0.9115003/100107830=0.144mml/150=6.667mm. 满足要求5002=18.742=4686n46861000=820050n-mm 设计弯曲应力m=M/W=820050/4493=182.52n/mm2205n/mm2=fm， 满足要求 梁作用于立杆的轴向压力N1=18.74Kn2=9370n 立赶的轴向压力N=N1+N2=9370+7616=16986n16986/0.5020.9918=84.47n/mm2N1=9839n四-2-2、650mm

14、1200mm（梁截面面积在1.20M2以内）的梁底模板及支模架的复核计算650mm 65010-5N/mm3=28.08N/nn.10-6N/mm3 = 1.29N/nn. （650+120010-3N/m2 = 1.28N/nn.1.2=36.78n/mm6500.001n/mm2=0.65n/mm0.002n/mm2=1.30n/mm1.4= 2.73n/mm3=13.17n/mm 13.175002=329250n-mm木枋抗弯强度设计值=M/W=329250/80=6.86n/mm2=0.42mm500/150=3.333mm 满足要求500=3951n,3951/260=1.23n/

15、mm2 木枋作用于小横杆集中荷载P=Q=3951n 设计弯矩值M=0.267PL=0.2673951230=242631n-mm 设计弯曲应力m=M/W=242631/4493=54.00n/mm2205n/mm2=fm 满足要求 设计挠度值=1.883PL3/100EI=1.883107830=0.42mml/150=6.667mm. 满足要求 梁作用于立杆的轴向压力N1=1.267P2=10012n 立赶的轴向压力N=N1+N2=10012+7616=17628n17628/0.5020.9918=87.66n/mm2N1=10513n五、 混凝土柱支模如下图：注：混凝土柱子长边尺寸600

16、mm以上均设置对拉螺杆。1、混凝土柱子支模体系的验算：柱子混凝土内震荡浇筑时，混凝土对模板的侧压力主要由以下几个因素决定。（1）、混凝土的重力密度用v0（2）、新浇筑混凝土的初凝时间t0 （3）、混凝土中掺加外加剂影响系数1（4）、 混凝土坍落度影响系数2（5）、混凝土的浇筑速度V（6）、倾倒混凝土时产生的水平方向的荷载（7）、混凝土振荡时产生的侧压力。2）、混凝土柱子模板结构荷载标准值（1）、混凝土的重力密度v0=24kn/m3（2）、新浇筑混凝土的初凝时间t0=200/（3515）4h （3）、混凝土中掺加外加剂影响系数1=1.2,（4）、混凝土坍落度影响系数2=1.15（5）、混凝土的浇

17、筑速度V=5m/h以上5种因素同时作用于墙模板侧压力的标准值F1=0.22v0t012v1/2 2441.21.1551/2=65.17kn/m2荷载设计值F=65.17kn/m21.20（分项系数）0.85（折减系数）=66.47 kn/m2也可用F2= v0h计算F2=24kn/m25m=120 kn/m2 取F和F2的最小值66.47 kn/m2为计算墙模板侧压力的荷载设计值3）、倾倒混凝土时产生水平方向的设计荷载值为： F3=4kn/m21.4=5.6kn/m24）、混凝土振荡时产生水平方向的设计荷载值为： F4=4kn/m2 混凝土浇筑时墙模板总侧压力为f： f= F+F3+F4 =

18、 66.47+5.6+5.6=78.67kn/m25）、对拉螺杆的验算（1）、对拉螺杆的选定 采用Q23512对拉螺杆，双向间距450mm，（2）、对拉螺杆的设计荷载值按三跨连续梁计算。 设计荷载值Fp=0.450.453378.67=15.93kn（3）、Q23512对拉螺杆的抗拉力为： Fk=663.1416205=23.18kn （4） 、对拉螺杆的抗拉力Fk=23.18kn设计荷载Fp=15.93kn（满足要求）6）、 柱模板钢管内直楞的强度及桡度验算：查表得惯性矩 I=/64（d4-d41）=3.1416/64（484-424）=107830mm4 查表得截面抵抗矩W=/32（d3-d14/d）=3.1416/32（483-424/48）=4493mm3计算 化为线均布荷载：q1=0.15（73.12+5.6）0.45=11.81kn/m（用于计算桡度） q2=0.1584.320.45=12.65 kn/m（用于计算强度）（1）、抗弯强度验算 查表得三跨连续梁的弯矩M12.650.452=2.56105n-mm抗弯承栽能力=M/W=2.56105n-mm/4493mm3=56.97n/mm2215n/mm2（满足要求）（2）、桡度验算查表得桡度=0