电力局模板专项施工方案概要文档格式.docx

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梁底模下小横杆间距：

500mm,

梁底模下支撑架水平杆步距：

底步1800mm,其余为均分（每步高度在1800以内）。

梁底模下支撑架立杆纵向间距：

梁底模下支撑架立杆横向间距：

1000mm.

模板支架立杆伸出顶层水平杆中心线至模板底长度a=0.084m.

梁底支模如右图：

2）、梁截面面积在0.5M2以内的

500mm.

梁底支模如右下图：

3）、梁截面面积在1.12M2以内的

。

500mm

390mm-230mm-390mm。

3、材料参数：

1）、木胶合板：

厚18mm.抗弯强度:

fm=15N/nn2.弹性模量：

E=5200N/nn2

2）、木枋：

宽：

60nn,高80nn.抗弯强度：

fm=15N/nn2,抗剪强度：

fv=1.3N/nn2,弹性模量：

E=9000N/nn2.

3）、钢管：

直径：

48nn,壁厚：

3nn.惯性矩：

I=107830nn4,截面抵抗矩W=4493nn3,截面积A=424.1nn2,回转半径i=15.95nn,钢管自重：

0.03329N/nn.抗拉、抗压及抗弯强度设计值：

fm=205N/nn2,弹性模量：

E=2.06×

105N/nn5.抗剪强度：

115N/nn2.

4、荷载参数：

1）、恒载：

混凝土24Kn/m3,无梁楼板模板0.30Kn/M2,有梁楼板模板0.50Kn/M2,每立方米楼板混凝土钢筋含量1.1Kn/M3，每立方米梁混凝土钢筋含量1.5Kn/M3.

2）、活载：

施工人员及设备荷载：

1.0Kn/M2,振荡混凝土时产生竖向荷载2.0Kn/M2.振荡混凝土时产生水平向荷载4.0kn/M2,倾倒混凝土时产生水平向荷载4.0kn/M2.

四-1、对拟定板底模板及支模架的复核计算。

1、楼板底模板抗弯强度的验算：

1）、荷载：

A、恒载标准值：

a、混凝土自重q1：

200×

1000×

2.4×

10-5N/mm3=4.8N/nn.

b、钢筋重量q2：

200×

1.1×

10-6N/mm3=0.22N/nn.

C、模板重量q3：

1000×

0.30×

10-3N/m2=0.3N/nn.

A-1:

恒载设计值：

q恒HHhh=（q1+q2+q3）×

1.2=5.32n/mm

B、活载标准值：

a、施工人员及设备荷载q4：

0.001n/mm2=1n/mm

b、混凝土振捣时采生的荷载q5：

0.002n/mm2=2n/mm

B-1:

设计活载值：

q活=（q4＋q5）×

1.4=4.2n/mm

（1）模板抗弯强度的验算：

荷载设计值q=q恒＋q活=9.52n/mm

弯矩M=0.1ql2=0.1×

9.52×

3002=85680n-mm

模板抗弯强度设计值б=M/W=85680/1000×

182×

=1.59n/mm2＜15n/mm2=fm满足要求

（2）饶度验算：

ω=0.667×

ql4/100EI=0.667×

3004/100×

6000×

183×

=0.18mm＜300/150=2mm满足要求

2、楼板底木枋的验算

300×

10-5N/mm3=1.44N/nn.

10-6N/mm3=0.066N/nn.

300×

10-3N/m2=0.09N/nn.

q恒=（q1+q2+q3）×

1.2=1.92n/mm

0.001n/mm2=0.3n/mm

0.002n/mm2=0.6n/mm

:

设计活载值：

q活=（q4＋q5）×

1.4=1.26n/mm

（1）木枋抗弯强度验算：

荷载设计值q=q恒＋q活=3.18n/mm

作用于木枋的弯矩M,按三跨连续梁计算。

M=0.1ql2=0.1×

3.18×

10002=318000n-mm

木枋抗弯强度设计值σm=M/w=318000/80×

602×

=6.63n/mm2＜13n/mm2=fm满足要求

（2）、木枋饶度的验算：

ω=0.667×

10004/100×

9000×

80×

603×

=1.64mm＜1000/150=6.667mm,满足要求。

（3）、木枋抗剪验算：

木枋剪力设计值Q=0.6ql=0.6×

1000=1908n

木枋抗剪强度τ=3Q/2bh=3×

1908/2×

60=0.60n/mm2＜1.3n/mm2=fv满足要求

3、楼板模板底水平钢管的验算：

（1）、抗弯强度验算：

q=9.52n/mm

钢管弯矩设计值M=0.1ql2=0.1×

9502=859180n-mm

钢管抗弯应力σm=M/W=859180/4493=191.23n/mm2＜205n/mm2=fm,满足要求。

（2）、钢管饶度的验算：

2.06×

105×

107830=2.86mm＜l/150=1000/150=6.667mm满足要求

4、楼板模板底立杆稳定性验算：

1）荷载

10-5N/mm3=4.8N/nn.

0.030×

10-3N/mm2=0.03N/nn.

q恒=（q1+q2+q3）×

1.2=6.06n/mm

恒载作用于立杆轴向压力N1

N1=0.6ql×

2=0.6×

6.06×

950×

2=6908n

q活=（q4＋q5）×

活载作用于立杆轴向压力N2

N2=0.6ql×

4.2×

2=4788n

立杆承受活载及恒载的轴向总压力N

N=N1+N2=6908+4788=11696n

立杆压应力σm=1.05N/φAKH=1.05×

11696/0.502×

424.1×

0.9918=58.16n/mm2＜205n/mm2=fm。

符合要求。

KH=1/1+0.005（H-4）=0.9918.层高超过4m高度调整系数。

5、扣件抗滑承载力的计算

扣件抗滑承载力R=11696n

因R＞8000n,所以采用双扣件。

四-2、对拟定梁底模板及支模架的复核计算

四-2-1、400mm×

800mm（梁截面面积在0.30M2以内）的梁底模板及支模架的复核计算

1、梁底木枋抗弯强度的验算：

400mm×

800mm

400×

800×

10-5N/mm3=7.68N/nn.

1.5×

10-6N/mm3=0.352N/nn.

（400+800×

2）×

10-3N/m2=0.6N/nn.

1.2=10.36n/mm

400×

0.001n/mm2=0.4n/mm

0.002n/mm2=0.8n/mm

q活=（q4＋q5）×

1.4=1.68n/mm

（1）模板底木枋抗弯强度的验算：

荷载设计值q=（q恒＋q活）÷

2=6.02n/mm

6.02×

5002=150500n-mm

木枋抗弯强度设计值б=M/W=150500/80×

=3.14n/mm2

＜15n/mm2=fm满足要求

（2）梁模板底木枋饶度验算：

5004/100×

=0.194mm＜500/150=3.333mm满足要求

（3）、梁模板底木枋抗剪验算：

Q=0.6ql=0.6×

500=1806n,

1806/2×

60=0.56n/mm2

＜1.3n/mm2=fv,满足要求

2、梁底小横杆（钢管）的复核验算：

（1）、抗弯强度的验算

木枋作用于小横杆集中荷载P=2Q=1506×

2=3012n

设计弯矩值M=PL=3012×

300=903600n-mm

设计弯曲应力бm=M/W=903600/4493=201n/mm2＜205n/mm2=fm

满足要求

（2）、挠度验算：

设计挠度值ν=

（

l2-a2）=1506×

300（0.75×

10002-3002）/6×

107830=2.23m＜l/150=6.667mm.满足要求

3、梁底大横杆（钢管）的验算：

（1）、抗弯强度的验算：

作用于大横杆的集中荷载P=q×

400÷

2=10.4×

2=2080n

设计弯矩值M=0.175Pl=0.175×

2080×

1000=364000n-mm

设计弯曲应力бm=M/W=364000/4493=81.01n/mm2＜205n/mm2=fm，满足要求

4、梁底立杆的（钢管）的验算：

梁作用于立杆的轴向压力N1=12.04Kn÷

2=6020n

板作用于立杆的轴向压力N2=q（板底水平杆）l=9.52×

800=7616n

立赶的轴向压力N=N1+N2=6020+7616=13636n

立杆的设计轴向应力σm=1.05N/φAKH=1.05×

13636/0.502×

0.9918=67.81n/mm2

扣件抗滑承载力R=1.05×

N2=7997n

因R＜8000n,所以采用单扣件。

四-2-2、400mm×

1200mm（梁截面面积在0.50M2以内）的梁底模板及支模架的复核计算

1200mm

1200×

10-5N/mm3=11.52N/nn.

10-6N/mm3=1.85N/nn.

（400+1200×

10-3N/m2=0.84N/nn.

1.2=17.05n/mm

2=9.37n/mm

9.37×

5002=234250n-mm

木枋抗弯强度设计值б=M/W=234250/80×

=4.88n/mm2

=0.30mm＜500/150=3.333mm满足要求

500=2811n,

2811/2×

60=0.88n/mm2

木枋作用于小横杆集中荷载P=Q=2811n

设计弯矩值M=0.188PL=0.188×

2811×

500=264234n-mm

设计弯曲应力бm=M/W=264234/4493=58.81n/mm2＜205n/mm2=fm满足要求

设计挠度值ν=0.911PL3/100EI=0.911×

5003/100×

107830=0.144mm＜l/150=6.667mm.满足要求

500÷

2=18.74×

2=4686n

4686×

1000=820050n-mm

设计弯曲应力бm=M/W=820050/4493=182.52n/mm2＜205n/mm2=fm，满足要求

梁作用于立杆的轴向压力N1=18.74Kn÷

2=9370n

立赶的轴向压力N=N1+N2=9370+7616=16986n

16986/0.502×

0.9918=84.47n/mm2

N1=9839n

四-2-2、650mm×

1200mm（梁截面面积在1.20M2以内）的梁底模板及支模架的复核计算

650mm×

650×

10-5N/mm3=28.08N/nn.

10-6N/mm3=1.29N/nn.

（650+1200×

10-3N/m2=1.28N/nn.

1.2=36.78n/mm

650×

0.001n/mm2=0.65n/mm

0.002n/mm2=1.30n/mm

1.4=2.73n/mm

3=13.17n/mm

13.17×

5002=329250n-mm

木枋抗弯强度设计值б=M/W=329250/80×

=6.86n/mm2

=0.42mm＜500/150=3.333mm满足要求

500=3951n,

3951/2×

60=1.23n/mm2

木枋作用于小横杆集中荷载P=Q=3951n

设计弯矩值M=0.267PL=0.267×

3951×

230=242631n-mm

设计弯曲应力бm=M/W=242631/4493=54.00n/mm2＜205n/mm2=fm满足要求

设计挠度值ν=1.883PL3/100EI=1.883×

107830=0.42mm＜l/150=6.667mm.满足要求

梁作用于立杆的轴向压力N1=1.267P×

2=10012n

立赶的轴向压力N=N1+N2=10012+7616=17628n

17628/0.502×

0.9918=87.66n/mm2

N1=10513n

五、混凝土柱支模如下图：

注：

混凝土柱子长边尺寸600mm以上均设置对拉螺杆。

1、混凝土柱子支模体系的验算：

柱子混凝土内震荡浇筑时，混凝土对模板的侧压力主要由以下几个因素决定。

（1）、混凝土的重力密度用v0

（2）、新浇筑混凝土的初凝时间t0

（3）、混凝土中掺加外加剂影响系数β1

（4）、混凝土坍落度影响系数β2

（5）、混凝土的浇筑速度V

（6）、倾倒混凝土时产生的水平方向的荷载

（7）、混凝土振荡时产生的侧压力。

2）、混凝土柱子模板结构荷载标准值

（1）、混凝土的重力密度v0=24kn/m3

（2）、新浇筑混凝土的初凝时间t0=200/（35＋15）＝4h

（3）、混凝土中掺加外加剂影响系数β1=1.2,

（4）、混凝土坍落度影响系数β2=1.15

（5）、混凝土的浇筑速度V=5m/h

以上5种因素同时作用于墙模板侧压力的标准值

F1=0.22×

v0×

t0×

β1×

β2×

v1/2

24×

4×

1.2×

1.15×

51/2=65.17kn/m2

荷载设计值F=65.17kn/m2×

1.20（分项系数）×

0.85（折减系数）=66.47kn/m2

也可用F2=v0×

h计算

F2=24kn/m2×

5m=120kn/m2

取F和F2的最小值66.47kn/m2为计算墙模板侧压力的荷载设计值

3）、倾倒混凝土时产生水平方向的设计荷载值为：

F3=4kn/m2×

1.4=5.6kn/m2

4）、混凝土振荡时产生水平方向的设计荷载值为：

F4=4kn/m2×

混凝土浇筑时墙模板总侧压力为f：

f=F+F3+F4=66.47+5.6+5.6=78.67kn/m2

5）、对拉螺杆的验算

（1）、对拉螺杆的选定

采用Q235Ф12对拉螺杆，双向间距＠450mm，

（2）、对拉螺杆的设计荷载值按三跨连续梁计算。

设计荷载值Fp=0.45×

0.45×

3÷

3×

78.67=15.93kn

（3）、Q235Ф12对拉螺杆的抗拉力为：

Fk=6×

6×

3.1416×

205=23.18kn

（4）、对拉螺杆的抗拉力Fk=23.18kn≥设计荷载Fp=15.93kn

（满足要求）

6）、柱模板钢管内直楞的强度及桡度验算：

查表得惯性矩

I=п/64×

（d4-d41）=3.1416/64×

（484-424）=107830mm4

查表得截面抵抗矩W=п/32×

（d3-d14/d）=3.1416/32×

（483-424/48）=4493mm3

计算

化为线均布荷载：

q1=0.15×

（73.12+5.6）÷

0.45=11.81kn/m（用于计算桡度）

q2=0.15×

84.32÷

0.45=12.65kn/m（用于计算强度）

（1）、抗弯强度验算

查表得三跨连续梁的弯矩M

12.65×

0.452=2.56×

105n-mm

抗弯承栽能力б=M/W=2.56×

105n-mm/4493mm3=56.97n/mm2≤215n/mm2（满足要求）

（2）、桡度验算

查表得桡度ω=0