大梁计算书.docx

1、大梁计算书8#楼300*900梁模板安全计算书 一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、建筑施工承插型拉扣式钢管支架安全技术规程DBJ15-98-20143、混凝土结构设计规范GB50010-20104、建筑结构荷载规范GB 50009-20125、钢结构设计规范GB 50017-20036、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20137、施工手册（第五版） 二、计算参数基本参数混凝土梁高h(mm)900混凝土梁宽b(mm)300混凝土梁计算跨度L(m)8模板支架高度H(m)5.9梁跨度方向立柱间距la(m)1.2垂直梁跨度方向的立柱间距lb(m)1.2水平杆步

2、距h(m)1.5立杆自由端高度a(mm)400梁底增加立柱根数n3梁底支撑小梁根数m3次梁悬挑长度a1(mm)250结构表面要求表面外露主梁合并根数/斜撑（含水平）布置方式按构造要求布置材料参数主梁类型矩形木楞主梁规格8080次梁类型矩形木楞次梁规格5080面板类型覆面木胶合板面板规格15mm（桦木平行方向）面板E(N/mm2)10000面板fm(N/mm2)22架体类型A型盘扣架立杆型号A_LG_500荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak(kPa)/架体底部垫板面积A(m2)0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市湖南省地面粗糙度类型/地基承载力折减系数/模板及其支架

3、自重标准值G1k(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5施工人员及设备产生荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5简图剖面图1剖面图2三、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000152/6=37500 mm3，I=bh3/12= 1000153/12=281250mm41、强度验算由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=0.9(1.2(0.5+(

4、24+1.5)950/1000)1+1.42.51)=29.853kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)950/1000)1+1.40.72.51)=32.246 kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(29.853,32.246)=32.246 kN/m 面板简图Mmax= 0.267kNm面板弯矩图=Mmax/W=0.267106/37500=7.112N/mm2f=22 N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.5+(24+1.5

5、)950/1000)1=24.725kN/m面板挠度简图=0.107 mm=350/(3-1)400)=0.438mm满足要求面板挠度图四、次梁验算计算简图：次梁简图由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+（G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)950/1000)350/(3-1)1000)+1.42.5350/(3-1)1000)=5.224 kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+（G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)950/1000)350/(3-1)1000)+1.40.

6、72.5350/(3-1)1000)=5.643 kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(5.224,5.643)=5.643 kN/m1、强度验算次梁弯矩图(kNm)Mmax= 1.18kNm=Mmax/W=1.18106/(85.3331000)=13.825N/mm2f=15N/mm2满足要求2、抗剪验算次梁剪力图(kN)Vmax=4.984kNmax= QmaxS/(Ib) =4.98410340103/(341.333104510)=1.168N/mm2=2N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.5+(24+1.

7、5)950/1000)350/(3-1)1000)=4.327kN/m次梁挠度简图次梁变形图(mm)max=1.43mm=1.21000/400=3 mm满足要求五、主梁验算根据实际工况，梁下增加立杆根数为3，故可将主梁的验算力学模型简化为3-1=2跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)950/1000)350/(3-1)1000)+1.42.5350/(3-1)1000)=5.224kN/mB.由永久荷载

8、控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)950/1000)350/(3-1)1000)+1.40.72.5350/(3-1)1000)=5.643kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(5.224,5.643)=5.643kN此时次梁的荷载简图如下次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk= G1k+(G2k+G3k)ha=(0.5+(24+1.5)950/1000)350/(3-1)1000)=4.327kN/m此时次梁的荷载简图如下次梁正常使用极限状态受力简图根据力学

9、求解计算可得：Rmax=7.487kNRkmax=5.741kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk= 38.4/1000=0.038 kN/m自重设计值为：g=0.91.2gk=0.91.238.4/1000=0.041kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图19） 主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算主梁弯矩图(kNm)Mmax= 1.045 kNm=Mmax/W=1.045106/(85.3331000)=12.246N/mm2f= 15N/mm2满足要求2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax= 7.291

10、kNmax=QmaxS/(Ib) = 7.291100064103/(341.333104810)=1.709N/mm2=2N/mm2 满足要求3、挠度验算主梁变形图(mm)max=0.493mm=1.21000/400=3mm满足要求4、支座反力计算因立柱在验算需用到主楞在承载能力极限状态下在最大支座反力，故经计算得：Rzmax= 22.069kN六、立柱验算1、长细比验算根据水平杆步距按规范可以求得支架立杆计算长度修正系数1.2l01=h+2ka=950+20.7400=1510mml02=h=1.21.51000=1800mm取两值中的大值l0=max(l01, l02)=max(151

11、0,1800)=1800mm=l0/i=1800/(2.0110)=89.552=150满足要求由查表得，=0.6672、支架及模板自重计算G1k立杆自重G1K1：由于立杆是具有一定长度模数的标准杆件，支模架搭设高度为层高，若计算使用几根立杆搭接而成，还需将楼板厚度、模板厚度、主次梁厚度、托座调节高度、底座调节高度后，再计算立杆根数。为了便于计算，采用下式进行计算：n =(H-0.3)/h步距=(5.05-0.3)/1.5=3.167m=max(mn,mZ)=3G1K1=(m+1)立杆自重=(3+1)3.7510=150 N水平斜杆G1K2:计算每步立杆按承担两个水平斜杆,则自重简化为:100

12、N/步(m+1)=100(3+1)=400 N竖向斜杆自重G1K3:计算每步立杆按承担两个竖向斜杆100N/步（m+1）=100(3+1)=400 N可调托座、底座G1K4:140N合计:(150+400+400+140)/1000=1.09 kNG1k=0.5+1.09/(lalb)=0.5+1.09/(1.21.2)=1.257kN3、立柱稳定性验算N1=1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1klalb=(1.2(0.5+(24+1.5)950/1000)+1.42.5)1.21.2=47.765kNf=N1/(A)=47.7651000/(0.6675.71100)=125.414N/mm2=300N/mm2满足要求七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N= Rzmax =22.069 kNN=22.069kNN=30kN满足要求