整理800x1800框架梁模板计算书木胶合板文档格式.docx

1、施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时（kN/m2）1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k（kN/m2）对水平面模板取值2风荷载标准值k（kN/m2）基本风压0（kN/m2）非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用（A）梁跨度方向立柱间距la（mm）500梁两侧立柱间距lb（mm）1200步距h（mm）1600新浇混凝土楼板立柱间距lb（mm）1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）600梁底增加立柱根数梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依

2、次距梁左侧立柱距离（mm）467,733梁底支撑小梁根数6梁底支撑小梁一端悬挑长度（mm）50 设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板例题-2006年真题下列关于建设项目环境影响评价实行分类管理的表述，正确的是（）面板厚度（mm）1.建设项目环境影响评价文件的报批15直接市场评估法又称常规市场法、物理影响的市场评价法。它是根据生产率的变动情况来评估环境质量变动所带来影响的方法。面板抗弯强度设计值f（N/mm2）15另外，故障树分析（FTA）和日本劳动省六阶段安全评价方法可用于定性、定量评价。面板弹性模量E（N/mm2）10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，

3、计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=100015/12281250mm4（五）建设项目环境影响评价文件的审批 q10.9max1.2（G1k+ （G2k+G3k）h）+1.4Q1k，1.35（G1k+ （G2k+G3k）h）+1.40.7Q1kb=0.9max1.2（0.1+（24+1.5）1.8）+1.42，1.350.72157.65kN/m环境总经济价值环境使用价值环境非使用价值 q1静0.91.35G1k+（G2k+G3k）hb0.90.1+（24+1.5）1.8155.89kN/m第五章环境影响评价与安全预评价 q1活0.91.4Q2k

4、211.76kN/m安全评价是落实“安全第一，预防为主，综合治理”方针的重要技术保障，是安全生产监督管理的重要手段。 q2（G1k+ （G2k+G3k）h）b=0.1+（24+1.5）146kN/m3）规划实施的经济效益、社会效益与环境效益之间以及当前利益与长远利益之间的关系。 1、强度验算 Mmax-0.107q1静L2+0.121q1活L2-0.10755.890.162+0.1211.760.1620.15kNm在可行性研究时应进行安全预评价的建设项目有： Mmax/W0.15106/375003.94N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632qL4/（100

5、EI）=0.632461604/（10010000281250）0.068mml/400160/4000.4mm 3、支座反力计算 设计值（承载能力极限状态） R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.3930.16+0.4460.163.64kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.1430.16+1.2230.1610.57kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.9280.16+1.1420.168.62kN 标准值（正常使用极限状态） R1=R5=0.393 q2l=0.3930.162.89kN R2=R4=1.143

6、 q2l=1.1430.168.41kN R3=0.928 q2l=0.9280.166.83kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格（mm）3580小梁抗弯强度设计值f（N/mm2）15.44小梁抗剪强度设计值（N/mm2）1.78小梁弹性模量E（N/mm2）9350小梁截面抵抗矩W（cm3）37.33小梁截面惯性矩I（cm4）149.33 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max3.64+0.9（0.3-0.1）0.8/5+0.5（1.8-0.18）+0.9max1.2（0.5+（24+1.1）0.18）+1.41，1.351max0.6-0.8/2，（1.2-0.

7、6）-0.8/2/21，10.57+0.9（0.3-0.1）0.8/5=10.61kN/m q2max2.89+（0.3-0.1）（1.8-0.18）+（0.5+（24+1.1）0.18）max0.6-0.8/2，（0.5-0.6）-0.8/2/21，8.41+（0.3-0.1）0.8/58.44kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.10710.610.52，0.50.0520.28kN Mmax/W0.28106/373307.6N/mm2f15.44N/mm2 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6070.5，1

8、0.610.053.219kN max3Vmax/（2bh0）=33.2191000/（280）1.72N/mm21.78N/mm2 3、挠度验算 10.632q2l14/（100EI）0.6328.445004/（10093501493300）0.24mml/400500/4001.25mm 2q2l24/（8EI）8.44504/（81493300）0mml/40050/4000.12mm 4、支座反力计算 梁头处（即梁底支撑小梁悬挑段根部） 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1430.5，0.3930.5+10.610.056.06

9、kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R62.82kN，R2R56.06kN，R3R44.95kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1430.5+8.440.054.83kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R62.4kN，R2R54.83kN，R3R43.92kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格（mm）483.5可调托座内主梁根数主梁弹性模量E（N/mm2）206000主梁抗弯强度设计值f（N/mm2）205主梁抗剪强度设计值（N/mm2）125主梁截面惯性矩I（cm4）12.19主梁截面抵抗矩W（

10、cm3）5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 主梁弯矩图（kNm） Mmax/W0.464106/508091.4N/mm2f=205N/mm2 主梁剪力图（kN） Vmax6.867kN max2Vmax/A=26.8671000/48928.08N/mm2125N/mm2 主梁变形图（mm） max0.26mml/400466.67/4001.17mm 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R42.01kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R2.01kN8kN七、立柱验算钢管类型立柱截面面积A（mm2）489回转半径i（

11、mm）15.8立柱截面抵抗矩W（cm3）抗压强度设计值f（N/mm2） =h/i=1600/15.8=101.27=150 长细比满足要求！ 查表得，0.63 1、风荷载计算 Mw0.92klah2/100.920.220.51.62/100.03kN 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1）面板验算 q10.91.21.8）+0.9151.95kN/m 2）小梁验算 q1max3.29+（0.3-0.1）0.8/5+0.90.18）+0.9max0.6-0.8/2，（0.5-0.6）-0.8/2/51，9.53+（0.3-0.1）0.8

12、/5=9.56kN/m 同上四六计算过程，可得： R11.85kN，R210.7kN，R310.7kN，R41.85kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lbmax1.85+0.9（0.75+（24+1.1）（1+0.6-0.8/2）/20.9，10.7，10.7，1.85+0.9（1+0.5-0.6-0.8/2）/20.9+0.03/1.210.73kN fN/（A）+Mw/W10725.44/（0.63489）+0.03106/508041.32N/mm2f205N/mm2八、可调托座验算可调托座承载力容许值N（kN）30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2，R311.82kNN30kN