整理800x1800框架梁模板计算书木胶合板文档格式.docx

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施工人员及设备荷载标准值Q1k

当计算支架立柱及其他支承结构构件时（kN/m2）

1

振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k（kN/m2）

对水平面模板取值

2

风荷载标准值ωk（kN/m2）

基本风压ω0（kN/m2）

非自定义:

0.22

风压高度变化系数μz

0.9

风荷载体型系数μs

0.8

三、模板体系设计

新浇混凝土梁支撑方式

梁两侧有板，梁板立柱共用（A）

梁跨度方向立柱间距la（mm）

500

梁两侧立柱间距lb（mm）

1200

步距h（mm）

1600

新浇混凝土楼板立柱间距l'

b（mm）

1000

混凝土梁居梁两侧立柱中的位置

居中

梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）

600

梁底增加立柱根数

梁底增加立柱布置方式

按混凝土梁梁宽均分

梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）

467,733

梁底支撑小梁根数

6

梁底支撑小梁一端悬挑长度（mm）

50

设计简图如下：

平面图

立面图

四、面板验算

面板类型

覆面木胶合板

[例题-2006年真题]下列关于建设项目环境影响评价实行分类管理的表述，正确的是（　）面板厚度（mm）

1.建设项目环境影响评价文件的报批15

直接市场评估法又称常规市场法、物理影响的市场评价法。

它是根据生产率的变动情况来评估环境质量变动所带来影响的方法。

面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

15

另外，故障树分析（FTA）和日本劳动省六阶段安全评价方法可用于定性、定量评价。

面板弹性模量E（N/mm2）

10000

取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×

15×

15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×

15/12＝281250mm4

（五）建设项目环境影响评价文件的审批q1＝0.9max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×

h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×

h）+1.4×

0.7Q1k]×

b=0.9max[1.2×

（0.1+（24+1.5）×

1.8）+1.4×

2，1.35×

0.7×

2]×

1＝57.65kN/m

环境总经济价值＝环境使用价值＋环境非使用价值q1静＝0.9×

1.35×

[G1k+（G2k+G3k）×

h]×

b＝0.9×

[0.1+（24+1.5）×

1.8]×

1＝55.89kN/m

第五章　环境影响评价与安全预评价q1活＝0.9×

1.4×

Q2k×

2×

1＝1.76kN/m

安全评价是落实“安全第一，预防为主，综合治理”方针的重要技术保障，是安全生产监督管理的重要手段。

q2＝（G1k+（G2k+G3k）×

h）×

b=[0.1+（24+1.5）×

1＝46kN/m

3）规划实施的经济效益、社会效益与环境效益之间以及当前利益与长远利益之间的关系。

1、强度验算

Mmax＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×

55.89×

0.162+0.121×

1.76×

0.162＝0.15kN·

m

在可行性研究时应进行安全预评价的建设项目有：

σ＝Mmax/W＝0.15×

106/37500＝3.94N/mm2≤[f]＝15N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

νmax＝0.632qL4/（100EI）=0.632×

46×

1604/（100×

10000×

281250）＝0.068mm≤[ν]＝l/400＝160/400＝0.4mm

3、支座反力计算

设计值（承载能力极限状态）

R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×

0.16+0.446×

0.16＝3.64kN

R2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×

0.16+1.223×

0.16＝10.57kN

R3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×

0.16+1.142×

0.16＝8.62kN

标准值（正常使用极限状态）

R1'

=R5'

=0.393q2l=0.393×

0.16＝2.89kN

R2'

=R4'

=1.143q2l=1.143×

0.16＝8.41kN

R3'

=0.928q2l=0.928×

0.16＝6.83kN

五、小梁验算

小梁类型

方木

小梁材料规格（mm）

35×

80

小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

15.44

小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）

1.78

小梁弹性模量E（N/mm2）

9350

小梁截面抵抗矩W（cm3）

37.33

小梁截面惯性矩I（cm4）

149.33

为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

q1＝max{3.64+0.9×

[（0.3-0.1）×

0.8/5+0.5×

（1.8-0.18）]+0.9max[1.2×

（0.5+（24+1.1）×

0.18）+1.4×

1，1.35×

1]×

max[0.6-0.8/2，（1.2-0.6）-0.8/2]/2×

1，10.57+0.9×

（0.3-0.1）×

0.8/5}=10.61kN/m

q2＝max[2.89+（0.3-0.1）×

（1.8-0.18）+（0.5+（24+1.1）×

0.18）×

max[0.6-0.8/2，（0.5-0.6）-0.8/2]/2×

1，8.41+（0.3-0.1）×

0.8/5]＝8.44kN/m

1、抗弯验算

Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×

10.61×

0.52，0.5×

0.052]＝0.28kN·

σ＝Mmax/W＝0.28×

106/37330＝7.6N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

2、抗剪验算

Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×

0.5，10.61×

0.05]＝3.219kN

τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×

3.219×

1000/（2×

80）＝1.72N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

3、挠度验算

ν1＝0.632q2l14/（100EI）＝0.632×

8.44×

5004/（100×

9350×

1493300）＝0.24mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm

ν2＝q2l24/（8EI）＝8.44×

504/（8×

1493300）＝0mm≤[ν]＝l/400＝50/400＝0.12mm

4、支座反力计算

梁头处（即梁底支撑小梁悬挑段根部）

承载能力极限状态

Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×

0.5，0.393×

0.5+10.61×

0.05]＝6.06kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R6＝2.82kN，R2＝R5＝6.06kN，R3＝R4＝4.95kN

正常使用极限状态

R'

max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×

0.5+8.44×

0.05]＝4.83kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'

1＝R'

6＝2.4kN，R'

2＝R'

5＝4.83kN，R'

3＝R'

4＝3.92kN

六、主梁验算

主梁类型

钢管

主梁材料规格（mm）

Ф48×

3.5

可调托座内主梁根数

主梁弹性模量E（N/mm2）

206000

主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

205

主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）

125

主梁截面惯性矩I（cm4）

12.19

主梁截面抵抗矩W（cm3）

5.08

主梁自重忽略不计，计算简图如下：

主梁弯矩图（kN·

m）

σ＝Mmax/W＝0.464×

106/5080＝91.4N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图（kN）

Vmax＝6.867kN

τmax＝2Vmax/A=2×

6.867×

1000/489＝28.08N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

主梁变形图（mm）

νmax＝0.26mm≤[ν]＝l/400＝466.67/400＝1.17mm

4、扣件抗滑计算

R＝max[R1,R4]＝2.01kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·

m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

同理可知，左侧立柱扣件受力R＝2.01kN≤8kN

七、立柱验算

钢管类型

立柱截面面积A（mm2）

489

回转半径i（mm）

15.8

立柱截面抵抗矩W（cm3）

抗压强度设计值f（N/mm2）

λ=h/i=1600/15.8=101.27≤[λ]=150

长细比满足要求！

查表得，φ＝0.63

1、风荷载计算

Mw＝0.92×

ωk×

la×

h2/10＝0.92×

0.22×

0.5×

1.62/10＝0.03kN·

2、稳定性计算

根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：

1）面板验算

q1＝0.9×

[1.2×

1.8）+0.9×

1＝51.95kN/m

2）小梁验算

q1＝max{3.29+（0.3-0.1）×

0.8/5+0.9×

0.18）+0.9×

max[0.6-0.8/2，（0.5-0.6）-0.8/2]/5×

1，9.53+（0.3-0.1）×

0.8/5}=9.56kN/m

同上四～六计算过程，可得：

R1＝1.85kN，R2＝10.7kN，R3＝10.7kN，R4＝1.85kN

立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[1.85+0.9×

（0.75+（24+1.1）×

（1+0.6-0.8/2）/2×

0.9，10.7，10.7，1.85+0.9×

（1+0.5-0.6-0.8/2）/2×

0.9]+0.03/1.2＝10.73kN

f＝N/（φA）+Mw/W＝10725.44/（0.63×

489）+0.03×

106/5080＝41.32N/mm2≤[f]＝205N/mm2

八、可调托座验算

可调托座承载力容许值[N]（kN）

30

由"

主梁验算"

一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝11.82kN≤[N]＝30kN