1、1=0.255kN/m2 永久荷载设计值: gk = 1.2 ( 0.4 + 2 + 0.255 ) = 3.186 KN /m活载设计值: qk=10kN/m 2 1.3=13kN/m荷载设计值总值: gk+qk=16.186 16.2kN/m(2)、跨度计算取 1m 板宽作为计算单元,板的实际结构如图所示,由图可知:次梁截面为 b=180mm ,现浇板在墙上的支承长度为 a=120mm ,则按塑性内力重分布设计, 板的计算跨度为:中跨: l0=ln=2100-180=1920mm 边跨:按以下两项最小值确定 l0=ln+1/2hB=(2100-120-180/2)+80/2=1930mm
2、l0=Ln+1/2a=(2100-120-180/2)+120/2=1950mm 所以边跨板的计算取 l0=1930mm 。板的计算简图如下所示。板的计算简图3) 内力计算计算简图因边跨与中跨的计算跨度相差1930 1920193109210920 0.52% ,小于 10%,可按等跨连续板计算,由表可查得板的弯矩系数 M, ,板的弯矩设计值计算过程见下表板的弯矩设计值的计算截面位置1 边跨跨中B 离端第二支 座2 中间跨 跨中C 中间支座弯矩系数M1/11-1/111/16-1/14计算跨度 l0(m)l01=1.930l02=1.920M=(gk+qk)l02(kN.m)5.486-5.4
3、863.732-4.2664.配筋计算根据各跨跨中及支座弯矩可列表计算如下:板宽 b=1000mm ,板厚 h=80mm ,s=20mm ,则 h0=80-20=60mm ,C25 混 凝土,1=1.0,fc=11.9N/mm ,HPB235 钢筋, fy=210N/mm 2。位于次梁内跨上的板带, 其内区格四梁整体连接, 故其中间跨的跨中截面 (M2、M3)和中间支座( Mc)计算弯矩可以减少 20% ,其他截面则不予以减少。板的配筋计算截面1B2CM(kN.m)M1MBM20.8M 2Mc0.8M c2.986-3.4131 fcbh0242.84s20.128-0.1280.0870.0
4、70-0.100-0.0801 1 2 s0.137-0.1370.0910.073-0.106-0.083As bh0 1 fc / f y466-466310249-361-283选钢筋10160101808140818081308170实际配筋AS=491mm2A S =436m m2A S=359m m2A S =279m m2A S=387m m2A S =296m m2最小配筋率=As/bh=249/(1000*60)=0.42% min=0.2% 。2.2次梁的设计本节内容是根据已知的荷载条件对次梁进行配筋设计,按塑性理论进行计算1.确定次梁计算跨度及计算简图当按塑性内力重分布计
5、算时,其计算跨度: l0=ln=5400-250=5150mm边跨: l0=1.025l n=1.025 (5400-120-250/2)=5284mml0=ln+a/2=(5400-120-250/2)+240/2=5275mm 边跨计算跨度上式计算中取小值,即 l0=5275mm当跨差不超过 10% 时,按等跨连续梁计算,计算简图如下:A2.荷载计算由板传来:3.186 2.1=6.691kN/m次梁肋自重:0.18 (0.4-0.08) 1.2=1.728kN/m次梁粉刷重:0.015 2171.2=0.196小计: g=8.615 KN/m活荷载设计值: q=13*2.1=27.3 K
6、N/m荷载总设计值: q+g=27.3+8.615=35.915 KN/m ,取荷载为 35.92 KN/m 。 3.内力计算52755150因边跨与中跨的计算跨度相差 52755150 2.4% ,小于 10%,可按等跨连续板5150计算,由表可查得板的弯矩系数 M, ,板的弯矩设计值计算过程见表值:次梁弯矩值计算B 离端支座C 跨中支座弯矩系数计算跨度 l0(m)5275M=(g+q)l02(kN.m)90.86-90.8659.54-68.05值:次梁剪力值计算B左 离端第二支座B右 离端第二支座剪力系数0.450.60.55净跨度5.15V=(g+p)l n(kN)83.24110.9
7、9101.74其中, M=(g+p)l 02V=(g+p)l n4.正截面强度计算1 ) 次 梁 跨 中 按 T 形 截 面 计 算 , T 形 截 面 的 翼 缘 宽 度 bf , 按 bf l/3 =5150/3=1717mm, 且 bf s0 bc =2010+180=2190mm 考 虑 , 故 取 bf =1717mm 。 支 座 截 面 按 bc hc 矩 形 截 面 计 算 , 梁 高 h=400mm , h0=400-35=365mm ,翼缘厚 hf=80mm 。判定是第几类 T 形截面:1fcbf hf (h0 h /2) 1.0 11.9 1717 80 (365 80/2
8、) 531.24 106 N.mm 均大于边跨跨中弯矩和中跨跨中弯矩,故属于第一类 T 形截面。 2)、钢筋截面计算如下 次梁正截面承载力计算如下:次梁正截面承载力计算M( kN m)MM s 或 s1fcbh0 1fcbf h00.0350.3180.0220.2090.0360.3970.237As bh0fc / fy8951035547618选择钢筋320( 弯 1)420( 弯 2)316( 弯 1)318( 弯 1)941mm 21256mm 2603mm 2763mm 25.斜截面强度计算次梁斜截面承载力计算如下:次梁斜截面承载力计算B左B右V( kN )0.25 c fcbh0
9、195.5kN 83.24kN截面满足182.1kN 110.99kN 截面满足101.74kN 截面满足Vc 0.7ftbh0 (kN)64.9kN 83.24kN 需配箍筋60.5kN 108.9kN 101.74kN116.9kN Asb (V Vcs)/0.8fysina/40.4mm 2选配弯起钢筋由于纵向钢 筋充足,可 弯起 1 20120由于纵向钢 筋充足,可 弯起 1 16由于纵向钢 筋充足,可 弯起 1 18实配钢筋面积314.2mm 2201.1mm 2254.5mm 26.构造配筋要求:沿全长配置封闭式箍筋,每一根箍筋距支座边 50mm 处开始布置,在简支端的支座范围内各
10、布置一根箍筋。2.3主梁的设计本节内容是根据已知的荷载条件对主梁进行配筋设计,按弹性理论进行设计。主梁内力计算按弹性理论计算。1. 确定次梁计算跨度及计算简图柱截面选用 350mm 350mm ,由于钢筋混凝土主梁抗弯刚度较钢筋混凝土柱 大的多,故可将主梁视作铰支于钢筋混凝土柱的连续梁进行计算。主梁端部支承 于砖壁柱上,其支承长度 a=370 。则主梁计算跨度: l0 ln b柱 /2 b柱 /2 6300 350 350/2 350/2 6300mm 。 ln1=0.025*(6300-350/2-120)=6005mm ,因为 0.025l n1=0.025*(6300-350/2-120
11、)=150.1 145.4kN 截面满足431.4kN 230.25kN202.96kN剪跨比:2100 / 580 3.62 3,取 3.0Vc 1.75 ftbh0 /( 1) (kN)85.43kN 145.4kN 需配箍筋80.57kN 230.25kN 需配箍筋202.96kN 需配箍筋28101s 1.0fyvAsvh0 /(V Vc)311117144150不足 150mm ,用 Asb补充Vcs VC 1.0f yv h0 Asv /s124.23kN145.4kN,不满足117.16kNF=158.97kN ,满足要求。配筋图如下:精选资料配筋图板的配筋图次梁的配筋图主梁的配
12、筋图3心得体会本课程设计注重理论联系实践,通过设计将规范数据、绘图、配筋计算、验算 等有机的结合起来,这样可以在设计的时候一边设计主题轮廓,不明白的地方参 考书籍,还有一些系数翻查资料,以便准确的取值,验算。以前不是很熟悉的地 方,没有相同的地方,通过这次设计,对其中的理解更加形象具体,荷载的计算, 传递以及不同荷载下的组合方式,哪一种最为不利,为了保证安全系数,可以设 计的更加合理、安全、适用。记得在计算荷载的时候,翻看资料,对永久荷载及 可变荷载不同的取值的把握, 水利和土木工程不同, 水利上永久荷载一般取 1.05 , 可变荷载根据荷载形式的不同取值不同,一般取 1.2 ,而土木工程当永
13、久荷载对结 构产生的效应对结构不利时,对由可变 荷载效应控制的组合取 G=1 2;对由永 久荷载效应控制的组合,取 G=1 35。当产生的效应对结构有利时, 般情况下 取 G=1 0;当验算倾覆、滑移或漂浮时,永久荷载效应一般是对结构有利的, 荷载分项系数一般应取小于 1.0 的值; 对其余某些特殊情况, 应按有关规范采用。 而对可变荷载分项系数 Q:般情况下取 Q=1 4;但对工业房屋的楼面结构, 当 其活荷载标准值 4kN/ 时,考虑到活荷载数值已较大,则取 Q=1 3。还有 荷载传递时弯矩的计算方式,跨度的计算方式,以及荷载不同破坏形式的判定, 如何计算、验算等更加清晰明了,对于工业上的要求等等也有所了解。还有就是 对于计算出来的截面积,如何配筋更加合理、经济也是一个问题。总之,通过这 次设计我受益匪浅。以后会更加努力、钻研。THANKS 致力为企业和个人提供合同协议,策划案计划书,学习课件等等打造全网一站式需求欢迎您的下载,资料仅
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