塔吊基础施工方案20180604Word文档下载推荐.docx

1、有效起升高度: 52.35m（独立） 180m（附着）2、SYT80塔式起重机： 800 KN.M 总功率: 34.8KW 2.5m-47m 80m/min 0.7r/min 40.5m（独立） 110m（附着）三、工程地质条件根据*工程详细勘察报告，开挖层内工程地质单元层由上到下为：第层：粉土，褐黄色，稍密，稍湿，摇振反应迅速，无光泽反应，干强度低，韧性低。发育有秀黄色斑点，有砂感。表面有约0.3厚的耕植土覆盖。场地内层土分布均匀。层底埋深平均值2.26m。本层地基承载力为130Kpa，81.8980.12m。发育有秀黄色斑点，场地内层土均匀分布。层底埋深平均值1.68m，地基承载力为120

2、Kpa，层底高层为80.48m78.32m.第-1层：本层内呈透镜体分布。层底埋深平均值1.13m，地基承载力为100Kpa，层底高层为79.78m77.57m.粉土，褐黄色，湿，稍密，摇振反应中等，无光泽反应，干强度低，韧性低。场地内层土均匀分布。层底埋深平均值2.95m，地基承载力为130Kpa，层底高层为76.89m74.21m.第层：粉质粘土夹粉土，灰黑色，软-可塑。切面稍光滑，无摇振反应，干强度中等，中等韧性。局部有少量褐黄色，湿，稍密状粉土薄层。层底埋深平均值2.76m。地基承载力为120Kpa，层底高层为74.60m71.31m。在勘察期间，稳定地下水位埋深介于自然地面以下6.6

3、m，绝对高程76.22m。而塔吊基础位于第3层。施工期间不需要进行降水。 根据勘察报告，11#、12#楼的1#、2#塔吊基础以第层土为持力层（1#2#塔吊基础底高程为76.7m，3#、4#座塔吊基础低高程77.2m）根据勘察报告，3#、4#塔吊基础均处在第层粉土，承载力为130Kpa，四、施工准备1、根据现场总平面，综合考虑确定塔吊平面位置，参见平面布置图。2、收集相关塔吊的各项技术要数据。 3、对所有进场人员进行技术交底，使作业人员熟悉基础施工程序和要点。4、测量人员确定塔吊基础位置。5、按照测量定位的结果开挖塔吊基础土方。五、塔吊基础设计 根据本塔吊位置和地下室基础相对位置情况，本工程9#

4、、10#楼塔吊基础顶下沉至车库筏板底，下450mm，塔吊基础底标高均为-8.23米，11#，12#楼塔吊基础在楼外侧，塔吊基础底标高为-8.7米，塔吊基础的设计根据厂家提供的数据进行计算，详见塔吊基础计算书。六、 施工顺序1、 测量定位根据业主方提供的原始点A1、A7进行测量定位。A1点坐标：x=46538.402 Y=83417.051A7点坐标：x=46830.546 Y=83319.035计算出楼层轴线坐标点，根据塔吊的定位尺寸算出塔吊中心线的坐标，采用全站仪进行定位放线。1#塔为筏板基础，基础为6.25m*6.25m*1.4m。中心距28轴0.41米，距D轴3.13米。（详见塔吊位置附

5、图）轴线坐标点：X=46620.221 Y=83304.701X=46620.221 Y=83310.951X=46613.971 Y=83304.701X=46613.971 Y=83310.9512#塔为筏板基础，基础为6.25m*6.25m*1.4m。中心距39轴5.7米，距A轴2.95米。X=46589.770 Y=83399.051X=46589.770 Y=83405.301X=46596.020 Y=83399.051X=46596.020 Y=83405.3013#塔为筏板基础，基础为6m*6m*1.35m。中心距35轴4.28米，距R轴3.9米。X=46673.346 Y=8

6、3365.356X=46673.346 Y=83371.356X=46667.346 Y=83365.356X=46667.346 Y=83371.3564#塔为筏板基础，基础为6m*6m*1.35m。中心距42轴3.9，距U轴3.9米。X=46673.346 Y=83421.676X=46673.346 Y=83427.676X=46667.346 Y=83421.676X=46667.346 Y=83427.6762、垫层：100mm厚，四面宽出塔吊基础100mm,采用C15混凝土浇筑。3、砌筑240mm砖胎膜： 采用M5水泥砂浆砌筑，灰砂砖240*115*53，强度等级MU10，内表面用

7、1:2水泥砂浆粉刷收光，砖模砌筑高度为塔吊基础厚+50mm。砌筑完成后在砖模外侧用原土进行回填并压实，避免基础砼浇筑时产生涨模现象。4、放线定塔吊地脚螺栓及标准节位置。5、绑扎钢筋：SP6010-8型塔吊基础钢筋为双层双向直径25的HRB400级钢筋绑扎，钢筋间距150mm，双层钢筋间设置拉钩，拉钩钢筋为HPB300级直径10钢筋，间距500mm,钢筋保护层厚度均为50mm。SYT80型塔吊基础钢筋为双层双向直径25的HRB400级钢筋绑扎，钢筋间距200mm，双层钢筋间设置拉钩，拉钩钢筋为HPB300级直径12钢筋，间距500mm,钢筋保护层厚度均为50mm。6、浇筑混凝土混凝土现场采用C3

8、5 商品混凝土（在塔吊基础的四周留设施工缝），混凝土浇筑时每个塔吊按要求留置同条件试块和标养试块共两组，同条件试块强度达到75%后方可进行塔机的安装。7、混凝土养护：采用浇水覆盖棉毡养护，养护时间为14d。8、防雷设计：防雷接地有指定专业安装公司负责，预埋的标准节与基础钢筋焊接联通，并采用一条直径为14mm的热镀锌圆钢，从塔吊底部焊接引至距塔吊3米外，用50505的角铁，长度2-3米面筋作为地级，地级安装好测试，接地电阻小于4欧，如果大于4欧加打地级，直至小于4欧，基础钢筋安装完成后，同结构基础钢筋接通，并同时与建筑物防雷网接通，保证接地电阻4欧。9、3#、4#塔基的防水措施，为避免雨期水量过

9、大，在车库的筏板垫层下与塔吊基础上砂石垫层空隙往塔身根部处渗水，在塔身的四周离塔身0.6米处砌240mm宽350mm高的水泥砂浆砖墙，双面抹灰，并在迎水面做防水卷材与底板防水卷材闭合。七、安全措施1、 非施工人员严禁进入现场。进入现场人员必须戴安全帽。2、 在基坑四周设立防护栏杆，夜间设置警示灯。无特殊原因，任何围护不得随意拆除。3、 施工中需要使用电源时应找专业电工接线，严禁私接电源。4、 距基坑边沿2m内，严禁机械行驶和停放，也不得放其它重物，以防边坡超载失去稳定性。5、 塔吊按要求做防雷接地后应做接地电阻测试。塔吊平面布置示意图1号吊位置图 2号吊位置图 3号吊位置图4号吊位置图九、 附

10、件：塔吊基础计算书本工程塔吊基础计算采用品茗安全计算软件（2012版），以下为计算书。一、3#、4#吊基础基底地基承载力为130Kpa ，地耐力0.1MPa，满足SYT80使用说明书要求，故不再进行基地验算。SP6010-8型塔吊基础计算书矩形板式基础计算书 计算依据： 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 一、塔机属性塔机型号SP6010-8塔机独立状态的最大起吊高度H0（m）52.35塔机独立状态的计算高度H（m）56.85塔身桁架结构型钢塔身桁架结构宽度B（m）1.

11、6 二、塔机荷载塔机竖向荷载简图 1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0（kN）304.78起重臂自重G1（kN）82.27起重臂重心至塔身中心距离RG1（m）25.6小车和吊钩自重G2（kN）3.8小车最小工作幅度RG2（m）最大起重荷载Qmax（kN）60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax（m）11.5最小起重荷载Qmin（kN）10最大吊物幅度RQmin（m）57最大起重力矩M2（kNm）Max6011.5，1057690平衡臂自重G3（kN）19.8平衡臂重心至塔身中心距离RG3（m）6.3平衡块自重G4（kN）120平衡块重心至塔身中心距离RG4（m）11.8 2、风荷载标准

12、值k（kN/m2）工程所在地河南郑州市基本风压0（kN/m2）工作状态0.2非工作状态0.45塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类（田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区）风振系数z1.5871.645风压等效高度变化系数z1.407风荷载体型系数s1.95风向系数1.2塔身前后片桁架的平均充实率00.35风荷载标准值k（kN/m2）0.81.21.5871.951.4070.20.8361.6450.451.95 3、塔机传递至基础荷载标准值塔机自重标准值Fk1（kN）304.78+82.27+3.8+19.8+120530.65起重荷载标准值Fqk（kN）竖向荷

13、载标准值Fk（kN）530.65+60590.65水平荷载标准值Fvk（kN）0.8360.351.656.8526.615倾覆力矩标准值Mk（kN82.2725.6+3.811.5-19.86.3-12011.8+0.9（690+0.526.61556.85）1910.95竖向荷载标准值Fk（kN）Fk1530.65水平荷载标准值Fvk56.8562.08倾覆力矩标准值Mk（kN0-19.811.8+0.562.0856.852329.996 4、塔机传递至基础荷载设计值塔机自重设计值F1（kN）1.2Fk11.2530.65636.78起重荷载设计值FQ（kN）1.4FQk1.46084竖

14、向荷载设计值F（kN）636.78+84720.78水平荷载设计值Fv（kN）1.4Fvk1.426.61537.261倾覆力矩设计值M（kN（82.2711.8）+1.40.956.85）2553.516竖向荷载设计值F1.2Fk1.2水平荷载设计值Fv1.4Fvk1.462.0886.912倾覆力矩设计值M0.556.853148.92 三、基础验算基础布置图基础布置基础长l（m）6.25基础宽b（m）基础高度h（m）1.4基础参数基础混凝土强度等级C35基础混凝土自重c（kN/m3）25基础上部覆土厚度h（m）基础上部覆土的重度（kN/m3）19基础混凝土保护层厚度（mm）40地基参数修

15、正后的地基承载力特征值fa（kPa）193.51软弱下卧层基础底面至软弱下卧层顶面的距离z（m）5地基压力扩散角（）20软弱下卧层顶地基承载力特征值fazk（kPa）130软弱下卧层顶面处修正后的地基承载力特征值faz（kPa）329.5地基变形基础倾斜方向一端沉降量S1（mm）基础倾斜方向另一端沉降量S2（mm）基础倾斜方向的基底宽度b（mm）5000 基础及其上土的自重荷载标准值： Gk=blhc=6.256.251.425=1367.188kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.21367.188=1640.625kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力： Mk=G

16、1RG1+G2RG2-G3RG3-G4RG4+0.5FvkH/1.2 =82.2756.85/1.2 =2035.892kNm Fvk=Fvk/1.2=62.08/1.2=51.733kN 荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力： M=1.2（G1RG1+G2RG2-G3RG3-G4RG4）+1.40.5Fvk =1.225.6-3.80+19.8 =2737.174kN Fv=Fv/1.2=86.912/1.2=72.427kN 基础长宽比：l/b=6.25/6.25=11.1，基础计算形式为方形基础。 Wx=lb2/6=6.256.252/6=40.69m3 Wy=bl2/6=6.25

17、相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩： Mkx=Mkb/（b2+l2）0.5=2329.9966.25/（6.252+6.252）0.5=1647.556kN Mky=Mkl/（b2+l2）0.5=2329.996 1、偏心距验算 （1）、偏心位置 相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值： Pkmin=（Fk+Gk）/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =（530.65+1367.188）/39.062-1647.556/40.69-1647.556/40.69=-32.396 偏心荷载合力作用点在核心区外。 （2）、偏心距验算 偏心距：e=（Mk+FVkh）/（F

18、k+Gk）=（2329.996+62.081.4）/（530.65+1367.188）=1.274m 合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离： a=（6.252+6.252）0.5/2-1.274=3.146m 偏心距在x方向投影长度：eb=eb/（b2+l2）0.5=1.2746.25/（6.252+6.252）0.5=0.901m 偏心距在y方向投影长度：el=el/（b2+l2）0.5=1.274 偏心荷载合力作用点至eb一侧x方向基础边缘的距离：b=b/2-eb=6.25/2-0.901=2.224m 偏心荷载合力作用点至el一侧y方向基础边缘的距离：l=l/2-el=6.25/2-0

19、.901=2.224m b=2.2242.224=4.948m20.125bl=0.1256.25=4.883m2 满足要求！ 2、基础底面压力计算 荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值 Pkmin=-32.396kPa Pkmax=（Fk+Gk）/3b=（530.65+1367.188）/（32.2242.224）=127.842kPa 3、基础轴心荷载作用应力 Pk=（Fk+Gk）/（lb）=（530.65+1367.188）/（6.256.25）=48.585kN/m2 4、基础底面压力验算 （1）、修正后地基承载力特征值 fa=193.51kPa （2）、轴心作用时地基承载力验算 P

20、k=48.585kPafa=193.51kPa （3）、偏心作用时地基承载力验算 Pkmax=127.842kPa1.2fa=1.2193.51=232.212kPa 5、基础抗剪验算 基础有效高度：h0=h-=1400-（40+25/2）=1348mm X轴方向净反力： Pxmin=（Fk/A-（Mk+Fvkh）/Wx）=1.35（530.650/39.063-（2035.892+51.7331.400）/40.690）=-51.610kN/m2 Pxmax=（Fk/A+（Mk（530.650/39.063+（2035.892+51.7331.400）/40.690）=88.288kN/m2

21、 假设Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=（b+B）/2）Pxmax/b=（6.250+1.600）/2）88.288/6.250=55.445kN/m2 Y轴方向净反力： Pymin=（Fk/A-（Mkh）/Wy）=1.35 Pymax=（Fk/A+（Mk 假设Pymin=0,偏心安全，得 P1y=（l+B）/2）Pymax/l=（6.250+1.600）/2） 基底平均压力设计值： px=（Pxmax+P1x）/2=（88.288+55.445）/2=71.867kN/m2 py=（Pymax+P1y）/2=（88.288+55.445）/2=71.867kPa 基础所受剪力： Vx=|

22、px|（b-B）l/2=71.867（6.25-1.6）6.25/2=1044.312kN Vy=|py|（l-B）b/2=71.867 X轴方向抗剪： h0/l=1348/6250=0.2164 0.25cfclh0=0.25116.762501348=35174.375kNVx=1044.312kN Y轴方向抗剪： h0/b=1348/6250=0.2164 0.25cfcbh0=0.251348=35174.375kNVy=1044.312kN 6、软弱下卧层验算 基础底面处土的自重压力值：pc=dm=1.519=28.5kPa 下卧层顶面处附加压力值： pz=lb（Pk-pc）/（b+2ztan）（l+2ztan） =（6.25（48.585-28.5）/（6.25+25tan20）（6.25+2）=8.022kPa 软弱下卧层顶面处土的自重压力值：pcz=z=519=95kPa 软弱下卧层顶面处修正后地基承载力特征值 faz=fazk+b（b-3）+dm（d+z-0.5） =130.00+0.3019.00（6.0