塔吊基础施工方案20180604Word文档下载推荐.docx
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有效起升高度:
52.35m（独立）180m（附着）
2、SYT80塔式起重机：
800KN.M总功率:
34.8KW
2.5m-47m
80m/min
0.7r/min
40.5m（独立）110m（附着）
三、工程地质条件
根据**工程详细勘察报告，开挖层内工程地质单元层由上到下为：
第层：
粉土，褐黄色，稍密，稍湿，摇振反应迅速，无光泽反应，干强度低，韧性低。
发育有秀黄色斑点，有砂感。
表面有约0.3厚的耕植土覆盖。
场地内层土分布均匀。
层底埋深平均值2.26m。
本层地基承载力为130Kpa，81.89～80.12m。
发育有秀黄色斑点，场地内层土均匀分布。
层底埋深平均值1.68m，地基承载力为120Kpa，层底高层为80.48m～78.32m.
第-1层：
本层内呈透镜体分布。
层底埋深平均值1.13m，地基承载力为100Kpa，层底高层为79.78m～77.57m.
粉土，褐黄色，湿，稍密，摇振反应中等，无光泽反应，干强度低，韧性低。
场地内层土均匀分布。
层底埋深平均值2.95m，地基承载力为130Kpa，层底高层为76.89m～74.21m.
第④层：
粉质粘土夹粉土，灰黑色，软-可塑。
切面稍光滑，无摇振反应，干强度中等，中等韧性。
局部有少量褐黄色，湿，稍密状粉土薄层。
层底埋深平均值2.76m。
地基承载力为120Kpa，层底高层为74.60m～71.31m。
在勘察期间，稳定地下水位埋深介于自然地面以下6.6m，绝对高程76.22m。
而塔吊基础位于第3层。
施工期间不需要进行降水。
根据勘察报告，11#、12#楼的1#、2#塔吊基础以第层土为持力层（1#2#塔吊基础底高程为76.7m，3#、4#座塔吊基础低高程77.2m）根据勘察报告，3#、4#塔吊基础均处在第层粉土，承载力为130Kpa，
四、施工准备
1、根据现场总平面，综合考虑确定塔吊平面位置，参见平面布置图。
2、收集相关塔吊的各项技术要数据。
3、对所有进场人员进行技术交底，使作业人员熟悉基础施工程序和要点。
4、测量人员确定塔吊基础位置。
5、按照测量定位的结果开挖塔吊基础土方。
五、塔吊基础设计
根据本塔吊位置和地下室基础相对位置情况，本工程9#、10#楼塔吊基础顶下沉至车库筏板底，下450mm，塔吊基础底标高均为-8.23米，11#，12#楼塔吊基础在楼外侧，塔吊基础底标高为-8.7米，塔吊基础的设计根据厂家提供的数据进行计算，详见《塔吊基础计算书》。
六、施工顺序
1、测量定位
根据业主方提供的原始点A1、A7进行测量定位。
A1点坐标：
x=46538.402Y=83417.051
A7点坐标：
x=46830.546Y=83319.035
计算出楼层轴线坐标点，根据塔吊的定位尺寸算出塔吊中心线的坐标，采用全站仪进行定位放线。
1#塔为筏板基础，基础为6.25m*6.25m*1.4m。
中心距28轴0.41米，距D轴3.13米。
（详见塔吊位置附图）
轴线坐标点：
X=46620.221Y=83304.701
X=46620.221Y=83310.951
X=46613.971Y=83304.701
X=46613.971Y=83310.951
2#塔为筏板基础，基础为6.25m*6.25m*1.4m。
中心距39轴5.7米，距A轴2.95米。
X=46589.770Y=83399.051
X=46589.770Y=83405.301
X=46596.020Y=83399.051
X=46596.020Y=83405.301
3#塔为筏板基础，基础为6m*6m*1.35m。
中心距35轴4.28米，距R轴3.9米。
X=46673.346Y=83365.356
X=46673.346Y=83371.356
X=46667.346Y=83365.356
X=46667.346Y=83371.356
4#塔为筏板基础，基础为6m*6m*1.35m。
中心距42轴3.9，距U轴3.9米。
X=46673.346Y=83421.676
X=46673.346Y=83427.676
X=46667.346Y=83421.676
X=46667.346Y=83427.676
2、垫层：
100mm厚，四面宽出塔吊基础100mm,采用C15混凝土浇筑。
3、砌筑240mm砖胎膜：
采用M5水泥砂浆砌筑，灰砂砖240*115*53，强度等级MU10，内表面用1:
2水泥砂浆粉刷收光，砖模砌筑高度为塔吊基础厚+50mm。
砌筑完成后在砖模外侧用原土进行回填并压实，避免基础砼浇筑时产生涨模现象。
4、放线定塔吊地脚螺栓及标准节位置。
5、绑扎钢筋：
SP6010-8型塔吊基础钢筋为双层双向直径25的HRB400级钢筋绑扎，钢筋间距150mm，双层钢筋间设置拉钩，拉钩钢筋为HPB300级直径10钢筋，间距500mm,钢筋保护层厚度均为50mm。
SYT80型塔吊基础钢筋为双层双向直径25的HRB400级钢筋绑扎，钢筋间距200mm，双层钢筋间设置拉钩，拉钩钢筋为HPB300级直径12钢筋，间距500mm,钢筋保护层厚度均为50mm。
6、浇筑混凝土
混凝土现场采用C35商品混凝土（在塔吊基础的四周留设施工缝），混凝土浇筑时每个塔吊按要求留置同条件试块和标养试块共两组，同条件试块强度达到75%后方可进行塔机的安装。
7、混凝土养护：
采用浇水覆盖棉毡养护，养护时间为14d。
8、防雷设计：
防雷接地有指定专业安装公司负责，预埋的标准节与基础钢筋焊接联通，并采用一条直径为14mm的热镀锌圆钢，从塔吊底部焊接引至距塔吊3米外，用50×
50×
5的角铁，长度2-3米面筋作为地级，地级安装好测试，接地电阻小于4欧，如果大于4欧加打地级，直至小于4欧，基础钢筋安装完成后，同结构基础钢筋接通，并同时与建筑物防雷网接通，保证接地电阻≤4欧。
9、3#、4#塔基的防水措施，为避免雨期水量过大，在车库的筏板垫层下与塔吊基础上砂石垫层空隙往塔身根部处渗水，在塔身的四周离塔身0.6米处砌240mm宽350mm高的水泥砂浆砖墙，双面抹灰，并在迎水面做防水卷材与底板防水卷材闭合。
七、安全措施
1、非施工人员严禁进入现场。
进入现场人员必须戴安全帽。
2、在基坑四周设立防护栏杆，夜间设置警示灯。
无特殊原因，任何围护不得随意拆除。
3、施工中需要使用电源时应找专业电工接线，严禁私接电源。
4、距基坑边沿2m内，严禁机械行驶和停放，也不得放其它重物，以防边坡超载失去稳定性。
5、塔吊按要求做防雷接地后应做接地电阻测试。
塔吊平面布置示意图
1号吊位置图
2号吊位置图
3号吊位置图
4号吊位置图
九、附件：
塔吊基础计算书
本工程塔吊基础计算采用品茗安全计算软件（2012版），以下为计算书。
一、3#、4#吊基础基底地基承载力为130Kpa，地耐力≥0.1MPa，满足SYT80使用说明书要求，故不再进行基地验算。
SP6010-8型塔吊基础计算书
矩形板式基础计算书
计算依据：
1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
一、塔机属性
塔机型号
SP6010-8
塔机独立状态的最大起吊高度H0（m）
52.35
塔机独立状态的计算高度H（m）
56.85
塔身桁架结构
型钢
塔身桁架结构宽度B（m）
1.6
二、塔机荷载
塔机竖向荷载简图
1、塔机自身荷载标准值
塔身自重G0（kN）
304.78
起重臂自重G1（kN）
82.27
起重臂重心至塔身中心距离RG1（m）
25.6
小车和吊钩自重G2（kN）
3.8
小车最小工作幅度RG2（m）
最大起重荷载Qmax（kN）
60
最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax（m）
11.5
最小起重荷载Qmin（kN）
10
最大吊物幅度RQmin（m）
57
最大起重力矩M2（kN·
m）
Max[60×
11.5，10×
57]＝690
平衡臂自重G3（kN）
19.8
平衡臂重心至塔身中心距离RG3（m）
6.3
平衡块自重G4（kN）
120
平衡块重心至塔身中心距离RG4（m）
11.8
2、风荷载标准值ωk（kN/m2）
工程所在地
河南郑州市
基本风压ω0（kN/m2）
工作状态
0.2
非工作状态
0.45
塔帽形状和变幅方式
锥形塔帽，小车变幅
地面粗糙度
B类（田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区）
风振系数βz
1.587
1.645
风压等效高度变化系数μz
1.407
风荷载体型系数μs
1.95
风向系数α
1.2
塔身前后片桁架的平均充实率α0
0.35
风荷载标准值ωk（kN/m2）
0.8×
1.2×
1.587×
1.95×
1.407×
0.2＝0.836
1.645×
0.45＝1.95
3、塔机传递至基础荷载标准值
塔机自重标准值Fk1（kN）
304.78+82.27+3.8+19.8+120＝530.65
起重荷载标准值Fqk（kN）
竖向荷载标准值Fk（kN）
530.65+60＝590.65
水平荷载标准值Fvk（kN）
0.836×
0.35×
1.6×
56.85＝26.615
倾覆力矩标准值Mk（kN·
82.27×
25.6+3.8×
11.5-19.8×
6.3-120×
11.8+0.9×
（690+0.5×
26.615×
56.85）＝1910.95
竖向荷载标准值Fk'
（kN）
Fk1＝530.65
水平荷载标准值Fvk'
56.85＝62.08
倾覆力矩标准值Mk'
（kN·
0-19.8×
11.8+0.5×
62.08×
56.85＝2329.996
4、塔机传递至基础荷载设计值
塔机自重设计值F1（kN）
1.2Fk1＝1.2×
530.65＝636.78
起重荷载设计值FQ（kN）
1.4FQk＝1.4×
60＝84
竖向荷载设计值F（kN）
636.78+84＝720.78
水平荷载设计值Fv（kN）
1.4Fvk＝1.4×
26.615＝37.261
倾覆力矩设计值M（kN·
（82.27×
11.8）+1.4×
0.9×
56.85）＝2553.516
竖向荷载设计值F'
1.2Fk'
＝1.2×
水平荷载设计值Fv'
1.4Fvk'
＝1.4×
62.08＝86.912
倾覆力矩设计值M'
0.5×
56.85＝3148.92
三、基础验算
基础布置图
基础布置
基础长l（m）
6.25
基础宽b（m）
基础高度h（m）
1.4
基础参数
基础混凝土强度等级
C35
基础混凝土自重γc（kN/m3）
25
基础上部覆土厚度h’（m）
基础上部覆土的重度γ’（kN/m3）
19
基础混凝土保护层厚度δ（mm）
40
地基参数
修正后的地基承载力特征值fa（kPa）
193.51
软弱下卧层
基础底面至软弱下卧层顶面的距离z（m）
5
地基压力扩散角θ（°
）
20
软弱下卧层顶地基承载力特征值fazk（kPa）
130
软弱下卧层顶面处修正后的地基承载力特征值faz（kPa）
329.5
地基变形
基础倾斜方向一端沉降量S1（mm）
基础倾斜方向另一端沉降量S2（mm）
基础倾斜方向的基底宽度b'
（mm）
5000
基础及其上土的自重荷载标准值：
Gk=blhγc=6.25×
6.25×
1.4×
25=1367.188kN
基础及其上土的自重荷载设计值：
G=1.2Gk=1.2×
1367.188=1640.625kN
荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：
Mk'
'
=G1RG1+G2RG2-G3RG3-G4RG4+0.5Fvk'
H/1.2
=82.27×
56.85/1.2
=2035.892kN·
m
Fvk'
=Fvk'
/1.2=62.08/1.2=51.733kN
荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：
M'
=1.2×
（G1RG1+G2RG2-G3RG3-G4RG4）+1.4×
0.5Fvk'
=1.2×
25.6-3.8×
0+19.8×
=2737.174kN·
Fv'
=Fv'
/1.2=86.912/1.2=72.427kN
基础长宽比：
l/b=6.25/6.25=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
Wx=lb2/6=6.25×
6.252/6=40.69m3
Wy=bl2/6=6.25×
相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：
Mkx=Mkb/（b2+l2）0.5=2329.996×
6.25/（6.252+6.252）0.5=1647.556kN·
Mky=Mkl/（b2+l2）0.5=2329.996×
1、偏心距验算
（1）、偏心位置
相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：
Pkmin=（Fk+Gk）/A-Mkx/Wx-Mky/Wy
=（530.65+1367.188）/39.062-1647.556/40.69-1647.556/40.69=-32.396<
偏心荷载合力作用点在核心区外。
（2）、偏心距验算
偏心距：
e=（Mk+FVkh）/（Fk+Gk）=（2329.996+62.08×
1.4）/（530.65+1367.188）=1.274m
合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离：
a=（6.252+6.252）0.5/2-1.274=3.146m
偏心距在x方向投影长度：
eb=eb/（b2+l2）0.5=1.274×
6.25/（6.252+6.252）0.5=0.901m
偏心距在y方向投影长度：
el=el/（b2+l2）0.5=1.274×
偏心荷载合力作用点至eb一侧x方向基础边缘的距离：
b'
=b/2-eb=6.25/2-0.901=2.224m
偏心荷载合力作用点至el一侧y方向基础边缘的距离：
l'
=l/2-el=6.25/2-0.901=2.224m
b'
=2.224×
2.224=4.948m2≥0.125bl=0.125×
6.25=4.883m2
满足要求！
2、基础底面压力计算
荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值
Pkmin=-32.396kPa
Pkmax=（Fk+Gk）/3b'
=（530.65+1367.188）/（3×
2.224×
2.224）=127.842kPa
3、基础轴心荷载作用应力
Pk=（Fk+Gk）/（lb）=（530.65+1367.188）/（6.25×
6.25）=48.585kN/m2
4、基础底面压力验算
（1）、修正后地基承载力特征值
fa=193.51kPa
（2）、轴心作用时地基承载力验算
Pk=48.585kPa≤fa=193.51kPa
（3）、偏心作用时地基承载力验算
Pkmax=127.842kPa≤1.2fa=1.2×
193.51=232.212kPa
5、基础抗剪验算
基础有效高度：
h0=h-δ=1400-（40+25/2）=1348mm
X轴方向净反力：
Pxmin=γ（Fk/A-（Mk'
+Fvk'
h）/Wx）=1.35×
（530.650/39.063-（2035.892+51.733×
1.400）/40.690）=-51.610kN/m2
Pxmax=γ（Fk/A+（Mk'
（530.650/39.063+（2035.892+51.733×
1.400）/40.690）=88.288kN/m2
假设Pxmin=0,偏心安全，得
P1x=（（b+B）/2）Pxmax/b=（（6.250+1.600）/2）×
88.288/6.250=55.445kN/m2
Y轴方向净反力：
Pymin=γ（Fk/A-（Mk'
h）/Wy）=1.35×
Pymax=γ（Fk/A+（Mk'
假设Pymin=0,偏心安全，得
P1y=（（l+B）/2）Pymax/l=（（6.250+1.600）/2）×
基底平均压力设计值：
px=（Pxmax+P1x）/2=（88.288+55.445）/2=71.867kN/m2
py=（Pymax+P1y）/2=（88.288+55.445）/2=71.867kPa
基础所受剪力：
Vx=|px|（b-B）l/2=71.867×
（6.25-1.6）×
6.25/2=1044.312kN
Vy=|py|（l-B）b/2=71.867×
X轴方向抗剪：
h0/l=1348/6250=0.216≤4
0.25βcfclh0=0.25×
1×
16.7×
6250×
1348=35174.375kN≥Vx=1044.312kN
Y轴方向抗剪：
h0/b=1348/6250=0.216≤4
0.25βcfcbh0=0.25×
1348=35174.375kN≥Vy=1044.312kN
6、软弱下卧层验算
基础底面处土的自重压力值：
pc=dγm=1.5×
19=28.5kPa
下卧层顶面处附加压力值：
pz=lb（Pk-pc）/（（b+2ztanθ）（l+2ztanθ））
=（6.25×
（48.585-28.5））/（（6.25+2×
5×
tan20°
）×
（6.25+2×
））=8.022kPa
软弱下卧层顶面处土的自重压力值：
pcz=zγ=5×
19=95kPa
软弱下卧层顶面处修正后地基承载力特征值
faz=fazk+ηbγ（b-3）+ηdγm（d+z-0.5）
=130.00+0.30×
19.00×
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