房屋建筑施工脚手架搭设方案方案.docx

1、房屋建筑施工脚手架搭设方案方案房屋建筑施工脚手架搭设方案水墨林溪雅苑施工方案 湖南五建 落地式扣件钢管脚手架 施工方案 工程名称： 水墨林溪雅苑 工程地点: 大亚湾龙海二路东侧 施工单位: 湖南省第五工程有限公司 编制单位: 湖南五建水墨林溪雅苑项目部 编 制 人： 编制日期: 年 月 日 审批负责人: 审批日期: 年 月 日 第 1 页 共 18 页 水墨林溪雅苑施工方案 湖南五建 落地式扣件钢管脚手架设计概述 3 一、 大横杆的计算： 6二、 小横杆的计算： 2 8 三、 扣件抗滑力的计算 9 四、 脚手架荷载标准值 12五、 立杆的稳定性计算 21222114六、 最大搭设高度的计算 2

2、22 ,15 七、 连墙件的计算 ，,2217 八、 立杆的地基承载力计算 22255534 34 343434 21 2222 第 2 页 共 18 页 水墨林溪雅苑施工方案 湖南五建 工程概况: 本工程为惠州市大亚湾水墨林溪雅苑工程，建设地点位于大亚湾西2区西二大道东（菩提圆对面).总用地面积16000m,总建筑面积77699。28 2m，分18楼，建筑层数：地下一层 ；地上13为32+1F、47为17+1F、8楼为5F,为常见的裙、塔楼型似，共656户。 本工程结构形式为框剪结构。基础为柱下独立基础及筏板基础，该建筑物为二类高层商住楼,合理使用年限为50年.屋面防水等级为III级。工程抗

3、震设防烈度为6度，抗震等级为4级，耐火等级为二级,结构安全等级为二级。 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为约12米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为:立杆的纵距1.5米，立杆的横距1。0米，立杆的步距1。50米。采用的钢管类型为483.5,连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。 2 施工均布荷载为3kN/m，脚手板每层均满铺设。 25 钢材的强度设计值f=205N/mm,弹性模量E=2.06X10 4 惯性矩I=12.19X10风压按建筑结构荷载规范（GB500092001)50年一遇取值。

4、 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最第 3 页 共 18 页 水墨林溪雅苑施工方案 湖南五建 大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值P2=0。351。0/2,0.175kN/m 活荷载标准值Q=31.0/2，1。500kN/m 静荷载的计算值q1=1.2（0.038,0。175),0。256kN/m 活荷载的计算值q2=1.41.500，2.100kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度） 大横杆计算荷载组合简

5、图（支座最大弯矩） 2。强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=（0。080.256+0。12。100）1.51.5,0.519kN.m 第 4 页 共 18 页 水墨林溪雅苑施工方案 湖南五建 支座最大弯矩计算公式如下： 支座最大弯矩为 M2=,(0。10.256+0。1172.100)1。51。5，0.610kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：（M1与M2的绝对值对比，以大的为强度验收 ) 2 =0。6101000000/5080，120。079N/mm 大横杆的计算强度小于205。0N/mm2,满足要

6、求 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下： 静荷载标准值q1=p1+p2=0。038，0。175,0.213kN/m 活荷载标准值q2=1。500kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=（0.6770.213，0.9901.500）1500。01500。0第 5 页 共 18 页 水墨林溪雅苑施工方案 湖南五建 1500。01500.0/(100206000121900.0），3。284mm 大横杆的最大挠度小于1。51000/150，并且小于10mm,满足要求 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横

7、杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1。荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381。5,0.057kN 脚手板的荷载标准值 P2=0。351。01。5/2，0.263kN 活荷载标准值 Q=231.01。5/3,1.500kN 荷载的计算值 P=1.20.057,1.20.263，1。401。500，2。484kN 小横杆计算简图 第 6 页 共 18 页 水墨林溪雅苑施工方案 湖南五建 2.强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下： 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=1。20。038

8、1.01.0/8，2.4841。0/3,0。834kN.m 2 =0.8341000000/5080,164。173 N/mm 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下： 第 7 页 共 18 页 水墨林溪雅苑施工方案 湖南五建 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=50.0381000。01000。01000.01000。0/(384206000121900），0。020mm 集中荷载标准值P=0.057,0。263，1。500，1.820

9、 kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=10001.8201000。0(31000.01000.0,41000。01000.0/9）/（72206000121900),2.572mm 最大挠度和 V=V1+V2=2.592mm 小横杆的最大挠度小于1。01000/150，并且小于10mm,满足要求 三、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5。2。5): R ? Rc 第 8 页 共 18 页 水墨林溪雅苑施工方案 湖南五建 其中 Rc ？ 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN; R ?？ 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

10、1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0。0381。0,0。038kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.351。51.0/2，0。263kN 活荷载标准值 Q=31.51.0/2,2。250kN 荷载的计算值 R=1.20.038，1。20。263,1.42.250，3。511，RC,8。0kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN; 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN. 四、脚手架荷载标准值： 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括

11、以下内容: (1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）:取0； NG1 =025，0 kN 2 （2）脚手板的自重标准值（kN/m）；标准值为0.35 第 9 页 共 18 页 水墨林溪雅苑施工方案 湖南五建 NG2 =0.357（1.5，0。2)/2,2.205 kN （3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；标准值为0。14 NG3 =0。141。57/2，0.735 kN 2 （4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m）; NG4 =0.0051。525，0。188 kN 经计算得到，静荷载标准值 NGK = NG1+NG2+NG3+NG4 = 0，2。205,0。735,0.

12、188,3.128kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQK =371。51.0/2，15.750 kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 2 其中 W0 ?？ 基本风压(kN/m)，按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001)的规定采用:W0 =0。5 Uz ？? 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规第 10 页 共 18 页 水墨林溪雅苑施工方案 湖南五建 范(GB500092001）的规定采用:Uz =1。00 Us? 风荷载体型系数：Us =1.200 经计算得到，风荷载标准值Wk =0。70.5

13、1。001。200,20.420 kN/m。 2 （注意:若不能同时满足三个条件：1、基本风压不大于0.35KN/m，2、仅有栏杆和挡脚板，3、不是敞开式脚手架，则不用计算“立杆的轴向压力设计值)： 组合风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式; N = 1.2(N+N) + 0.851.4NQK G1kG2K= 1.2（0,2.205，0。735，0.188),1。415.750，25.804KN N 其中脚手架结构自重标准值产生的轴向力; G1kN构配件自重标准值产生的轴向力; G2kN施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立G2k杆可按一纵距（跨)内施工荷载总和的1/2取值。 不考虑风荷载

14、时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。2NG + 1。4NQ_ 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 第 11 页 共 18 页 水墨林溪雅苑施工方案 湖南五建 2 MW = 0。851。4Wklah/10 =0.851.40。4201。51.502 1.50/10,0。169 kN/m2 其中 Wk ？ 风荷载基本风压值(kN/m); la ？? 立杆的纵距 (m）； h ?？ 立杆的步距 （m）。 五、立杆的稳定性计算： 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N ?？ 计算立杆段的轴心力设计值，N=25804.000N； ?？ 轴心受压构件的稳定系数，根据长细比=164

15、查表取值：0.262； ？? 长细比，=lo/i =2599.000/15.8，164 l0 ? 计算长度 （m),由公式 l0 = kuh 确定， l0= kuh =1。1551.51。50,2.599m,2599.000mm; i ? 立杆的截面回转半径，i=15.8； k ?？ 计算长度附加系数，取1。155; u ？ 计算长度系数，查表确定，u=1.50; 2 A ?？ 立杆净截面面积，A=489mm 2 f ？? 钢管立杆抗压强度设计值,f = 205.00N/mm; 第 12 页 共 18 页 水墨林溪雅苑施工方案 湖南五建 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算值 25804.000/

16、（0。262489），201。41 f，满足要求 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N ? 计算立杆段的轴心力设计值,N=22496.000N; ？ 轴心受压构件的稳定系数,根据长细比=164,查表取值：0.262； ？ 长细比，=lo/i =2599。000/15.8，164 l0 ? 计算长度 （m)，由公式 l0 = kuh 确定， l0= kuh =1.1551.51。50,2.599m,i ？?立杆的截面回转半径，i=15.8 mm; 2599.000mm;k ？? 计算长度附加系数，取1.155； u ？? 计算长度系数,查表确定，u=1.50; 2 A ?？ 立杆净截面面

17、积，A=489 mm； 3 W ? 立杆净截面模量(抵抗矩）,W=5080mm MW ？? 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW =169.000 N。m; 2 f ？ 钢管立杆抗压强度设计值,f = 205.00N/mm; 组合风荷载时，立杆的稳定性计算 22496.000/（0.262489）169000.000/5080，208.86 f，第 13 页 共 18 页 水墨林溪雅苑施工方案 湖南五建 不满足要求 六、最大搭设高度的计算: 立杆采用单立管时，敞开式、全封闭、半封闭的脚手架的可搭设高度Hs按照下式计算: 不组合风荷载时 Hs=Af-(1.2NG2k+1。4NQK)/1.2g

18、k =0.262489205-(1。23128.000+1。415750.000)/（1.2149,2。58m 其中 NG2K ？? 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K =3128.000N； NQ ？? 活荷载标准值，NQ =15750.000 N; gk ? 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.149kN/m = 149N/m; 经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 2。58米。 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整： = 2。57米 经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值取规范值 H =80.000米。 不组合风荷载时，采用单立

19、管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算: 第 14 页 共 18 页 水墨林溪雅苑施工方案 湖南五建 其中 NG2K ？ 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K =3.128 kN； NQ ? 活荷载标准值,NQ =15。750 kN; gk ? 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.149kN/m； Mwk ？ 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk =0.142 kN。m; 经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs =125.793 米。 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整: 经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 H =

20、80。000米。 七、连墙件的计算： 连墙件的强度稳定性和连接强度应按现行国家标准冷弯薄壁型钢结构技术规范（GBJ8）、钢结构设计规范(GBJ17）、混凝土结构设计规范（GBJ10）等的规定计算。 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： 式中 Nl ？? 连墙件轴向力计算值（kN）； Nlw ? 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算: Nlw = 1。4 Wk Aw =1。40。42013.500，7。938 第 15 页 共 18 页 水墨林溪雅苑施工方案 湖南五建 2 wk ？ 风荷载基本风压值，wk =0。420 kN/m； Aw ？ 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎

21、风面2积,Aw =3。004。5，13。500 m; No ？ 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN）,No =5 ；（单排取3,双排取5) 经计算得到 Nlw =7。938 kN，连墙件轴向力计算值 Nl = Nlw + No =12.938 kN 连墙件轴向力设计值 Nf = Af 其中 ? 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=200。0/15.8,12.66，查表得到=0.966； 22 A =489 mm；f = 205。00N/mm。 经过计算得到 Nf =96。84 kN NfNl，连墙件的设计计算满足要求 连墙件采用扣件与墙体连接. 经过计算得到 Nl =12。9

22、38大于扣件的抗滑力8。0kN，不满足要求请设置其它方式连接 第 16 页 共 18 页 水墨林溪雅苑施工方案 湖南五建 连墙件扣件连接示意图 八、立杆的地基承载力计算: 不组合风荷载时,立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ? fg 2 其中 p ？? 立杆基础底面的平均压力 (N/mm)，p = N/A 2=25.804/0.5=51。6 N/mm; N ？? 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N =25.804 2 A ?？ 基础底面面积 (m)； A =0。5 2 fg ? 地基承载力设计值 （N/mm）; fg = kc fgk 2 =0.5110,55。0 N/m

23、m其中 kc ? 脚手架地基承载力调整系数;kc =0.5 fgk ?？ 地基承载力标准值；fgk =110 立杆基础底面的平均压力必须满足下式的要求 p ？ fg 经计算，P=51.655.0 地基承载力的计算满足要求 组合风荷载时，立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ? fg 第 17 页 共 18 页 水墨林溪雅苑施工方案 湖南五建 2 其中 p ? 立杆基础底面的平均压力 （N/mm),p = N/A 2=22。496/0.5=45.0 N/mm； N ? 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 （kN）；N =22。496 2 A ?？ 基础底面面积 (m)； A =0。5 2 fg ？ 地基承载力设计值 (N/mm); fg = kc fgk 2 =0。5110,55.0 N/mm其中 kc ？? 脚手架地基承载力调整系数；kc =0.5 fgk ？ 地基承载力标准值；fgk =110 立杆基础底面的平均压力必须满足下式的要求 p ？ fg 经计算， P=45.055。0 地基承载力的计算满足要求 第 18 页 共 18 页