房屋建筑施工脚手架搭设方案方案.docx
《房屋建筑施工脚手架搭设方案方案.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《房屋建筑施工脚手架搭设方案方案.docx（16页珍藏版）》请在冰点文库上搜索。
房屋建筑施工脚手架搭设方案方案
房屋建筑施工脚手架搭设方案
水墨林溪雅苑施工方案湖南五建落地式扣件钢管脚手架
施工方案
工程名称：
水墨林溪雅苑
工程地点:
大亚湾龙海二路东侧
施工单位:
湖南省第五工程有限公司
编制单位:
湖南五建水墨林溪雅苑项目部
编制人：
编制日期:
年月日
审批负责人:
审批日期:
年月日
第1页共18页
水墨林溪雅苑施工方案湖南五建
落地式扣件钢管脚手架设计概述
3一、大横杆的计算：
6二、小横杆的计算：
2
8三、扣件抗滑力的计算
9四、脚手架荷载标准值
12五、立杆的稳定性计算
21
22
2114六、最大搭设高度的计算222,
15七、连墙件的计算，
22
17八、立杆的地基承载力计算22
25
55
34
3434
34
34
2122
22
第2页共18页
水墨林溪雅苑施工方案湖南五建
工程概况:
本工程为惠州市大亚湾水墨林溪雅苑工程，建设地点位于大亚湾西
2区西二大道东（菩提圆对面）.总用地面积16000m,总建筑面积77699。
282m，分1＃～8＃楼，建筑层数：
地下一层；地上1＃～3＃为32+1F、4＃~7＃为17+1F、8＃楼为5F,为常见的裙、塔楼型似，共656户。
本工程结构形式为框剪结构。
基础为柱下独立基础及筏板基础，该建筑物为二类高层商住楼,合理使用年限为50年.屋面防水等级为III级。
工程抗震设防烈度为6度，抗震等级为4级，耐火等级为二级,结构安全等级为二级。
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）。
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为约12米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为:
立杆的纵距1.5米，立杆的横距1。
0米，立杆的步距1。
50米。
采用的钢管类型为φ48×3.5,连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。
2施工均布荷载为3kN/m，脚手板每层均满铺设。
25钢材的强度设计值f=205N/mm,弹性模量E=2.06X10
4惯性矩I=12.19X10
风压按《建筑结构荷载规范（GB50009—2001）》50年一遇取值。
一、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最
第3页共18页
水墨林溪雅苑施工方案湖南五建大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值P2=0。
35×1。
0/2,0.175kN/m
活荷载标准值Q=3×1.0/2，1。
500kN/m
静荷载的计算值q1=1.2×（0.038,0。
175）,0。
256kN/m
活荷载的计算值q2=1.4×1.500，2.100kN/m
`大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）
大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）
2。
强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下:
跨中最大弯矩为
M1=（0。
08×0.256+0。
1×2。
100）×1.5×1.5,0.519kN.m
第4页共18页
水墨林溪雅苑施工方案湖南五建
支座最大弯矩计算公式如下：
支座最大弯矩为
M2=,（0。
1×0.256+0。
117×2.100）×1。
5×1。
5，—0.610kN.m
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
（M1与M2的绝对值对比，以大的为强度验收）
2=0。
610×1000000/5080，120。
079N/mm
大横杆的计算强度小于205。
0N/mm2,满足要求～
3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下：
静荷载标准值q1=p1+p2=0。
038，0。
175,0.213kN/m
活荷载标准值q2=1。
500kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=（0.677×0.213，0.990×1.500）×1500。
0×1500。
0×
第5页共18页
水墨林溪雅苑施工方案湖南五建1500。
0×1500.0/（100×206000×121900.0），3。
284mm
大横杆的最大挠度小于1。
5×1000/150，并且小于10mm,满足要求～
二、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1。
荷载值计算
大横杆的自重标准值P1=0.038×1。
5,0.057kN
脚手板的荷载标准值P2=0。
35×1。
0×1。
5/2，0.263kN
活荷载标准值Q=23×1.0×1。
5/3,1.500kN
荷载的计算值P=1.2×0.057,1.2×0.263，1。
40×1。
500，2。
484kN
小横杆计算简图
第6页共18页
水墨林溪雅苑施工方案湖南五建
2.强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下：
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=1。
2×0。
038×1.0×1.0/8，2.484×1。
0/3,0。
834kN.m
2=0.834×1000000/5080,164。
173N/mm
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求～
3.挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下：
第7页共18页
水墨林溪雅苑施工方案湖南五建
集中荷载最大挠度计算公式如下:
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5×0.038×1000。
0×1000。
0×1000.0×
1000。
0/（384＊206000＊＊121900），0。
020mm
集中荷载标准值P=0.057,0。
263，1。
500，1.820kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=1000×1.820×1000。
0×（3×1000.0×1000.0,4×1000。
0×1000.0/9）/（72×206000×121900）,2.572mm
最大挠度和
V=V1+V2=2.592mm
小横杆的最大挠度小于1。
0×1000/150，并且小于10mm,满足要求~
三、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。
2。
5）:
R?
Rc
第8页共18页
水墨林溪雅苑施工方案湖南五建
其中Rc？
？
扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN;
R?
？
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
1.荷载值计算
横杆的自重标准值P1=0。
038×1。
0,0。
038kN
脚手板的荷载标准值P2=0.35×1。
5×1.0/2，0。
263kN
活荷载标准值Q=3×1.5×1.0/2,2。
250kN
荷载的计算值R=1.2×0.038，1。
2×0。
263,1.4×2.250，3。
511，RC,8。
0kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求～
当直角扣件的拧紧力矩达40—-65N.m时，试验表明：
单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN;
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN.
四、脚手架荷载标准值：
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容:
（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）:
取0；
NG1=0×25，0kN
2
（2）脚手板的自重标准值（kN/m）；标准值为0.35
第9页共18页
水墨林溪雅苑施工方案湖南五建
NG2=0.35×7×（1.5，0。
2）/2,2.205kN
（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；标准值为0。
14
NG3=0。
14×1。
5×7/2，0.735kN
2（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m）;
NG4=0.005×1。
5×25，0。
188kN
经计算得到，静荷载标准值NGK=NG1+NG2+NG3+NG4=0，2。
205,0。
735,0.188,3.128kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值NQK=3×7×1。
5×1.0/2，15.750kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
2其中W0?
？
基本风压（kN/m），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用:
W0=0。
5
Uz？
?
风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规
第10页共18页
水墨林溪雅苑施工方案湖南五建范》（GB50009—2001）的规定采用:
Uz=1。
00
Us?
?
风荷载体型系数：
Us=1.200
经计算得到，风荷载标准值Wk=0。
7×0.5×1。
00×1。
200,
20.420kN/m。
2（注意:
若不能同时满足三个条件：
1、基本风压不大于0.35KN/m，2、仅有栏杆和挡脚板，3、不是敞开式脚手架，则不用计算“立杆的轴向压力设计值"）：
组合风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式;
N=1.2（N+N）+0.85×1.4ΣNQKG1kG2K
=1.2×（0,2.205，0。
735，0.188）,1。
4×15.750，25.804KN
N其中——脚手架结构自重标准值产生的轴向力;G1k
N——构配件自重标准值产生的轴向力;G2k
ΣN——施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立G2k
杆可按一纵距（跨）内施工荷载总和的1/2取
值。
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1。
2NG+1。
4NQ_
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
第11页共18页
水墨林溪雅苑施工方案湖南五建
2MW=0。
85×1。
4Wklah/10
=0.85×1.4×0。
420×1。
5×1.50×
21.50/10,0。
169kN/m
2其中Wk？
？
风荷载基本风压值（kN/m）;
la？
?
立杆的纵距（m）；
h?
？
立杆的步距（m）。
五、立杆的稳定性计算：
不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式
其中N?
？
计算立杆段的轴心力设计值，N=25804.000N；
φ?
？
轴心受压构件的稳定系数，根据长细比λ=164查
表取值：
0.262；
λ？
?
长细比，λ=lo/i
λ=2599.000/15.8，164
l0?
?
计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，
l0=k×u×h=1。
155×1.5×1。
50,2.599m,2599.000mm;i?
?
立杆的截面回转半径，i=15.8；
k?
？
计算长度附加系数，取1。
155;
u？
？
计算长度系数，查表确定，u=1.50;
2A?
？
立杆净截面面积，A=489mm
2f？
?
钢管立杆抗压强度设计值,f=205.00N/mm;
第12页共18页
水墨林溪雅苑施工方案湖南五建
不组合风荷载时，立杆的稳定性计算值
25804.000/（0。
262×489），201。
41〈f，满足要求～
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式
其中N?
?
计算立杆段的轴心力设计值,N=22496.000N;
φ？
？
轴心受压构件的稳定系数,根据长细比λ=164,
查表取值：
0.262；
λ？
？
长细比，λ=lo/i
λ=2599。
000/15.8，164
l0?
?
计算长度（m），由公式l0=kuh确定，
l0=kuh=1.155×1.5×1。
50,2.599m,
i？
?
立杆的截面回转半径，i=15.8mm;2599.000mm;
k？
?
计算长度附加系数，取1.155；
u？
?
计算长度系数,查表确定，u=1.50;
2A?
？
立杆净截面面积，A=489mm；
3W?
?
立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5080mm
MW？
?
计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=169.000N。
m;
2f？
？
钢管立杆抗压强度设计值,f=205.00N/mm;
组合风荷载时，立杆的稳定性计算
22496.000/（0.262×489）169000.000/5080，208.86〉f，
第13页共18页
水墨林溪雅苑施工方案湖南五建
不满足要求～
六、最大搭设高度的计算:
立杆采用单立管时，敞开式、全封闭、半封闭的脚手架的可搭
设高度Hs按照下式计算:
不组合风荷载时
Hs=［φAf-（1.2NG2k+1。
4ΣNQK）］/1.2gk
=［0.262×489×205-（1。
2×3128.000+1。
4×15750.000）]/（1.2×149,2。
58m
其中NG2K？
?
构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=3128.000N；
ΣNQ？
?
活荷载标准值，NQ=15750.000N;
gk?
?
每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.149kN/m=149N/m;
经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=2。
58米。
脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整：
=2。
57米
经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值取规范值[H]=80.000米。
不组合风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚
手架可搭设高度按照下式计算:
第14页共18页
水墨林溪雅苑施工方案湖南五建
其中NG2K？
？
构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=3.128kN；
NQ?
?
活荷载标准值,NQ=15。
750kN;
gk?
?
每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.149kN/m；
Mwk？
？
计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.142kN。
m;
经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=125.793米。
脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整:
经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=80。
000米。
七、连墙件的计算：
连墙件的强度稳定性和连接强度应按现行国家标准《冷弯薄壁
型钢结构技术规范》（GBJ8）、《钢结构设计规范》（GBJ17）、
《混凝土结构设计规范》（GBJ10）等的规定计算。
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
式中Nl？
?
连墙件轴向力计算值（kN）；
Nlw?
?
风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算:
Nlw=1。
4×Wk×Aw
=1。
4×0。
420×13.500，7。
938
第15页共18页
水墨林溪雅苑施工方案湖南五建
2wk？
？
风荷载基本风压值，wk=0。
420kN/m；
Aw？
？
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面
2积,Aw=3。
00×4。
5，13。
500m;
No？
？
连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力
（kN）,No=5；（单排取3,双排取5）
经计算得到Nlw=7。
938kN，连墙件轴向力计算值Nl=Nlw+No=12.938kN
连墙件轴向力设计值Nf=A[f]
其中?
?
轴心受压立杆的稳定系数,由长细比
l/i=200。
0/15.8,12.66，查表得到=0.966；
22A=489mm；［f]=205。
00N/mm。
经过计算得到Nf=96。
84kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求～
连墙件采用扣件与墙体连接.
经过计算得到Nl=12。
938大于扣件的抗滑力8。
0kN，不满足要求～请设置其它方式连接
第16页共18页
水墨林溪雅苑施工方案湖南五建
连墙件扣件连接示意图
八、立杆的地基承载力计算:
不组合风荷载时,立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p?
fg
2其中p？
?
立杆基础底面的平均压力（N/mm），p=N/A
2=25.804/0.5=51。
6N/mm;
N？
?
上部结构传至基础顶面的轴向力设计值（kN）；
N=25.804
2A?
？
基础底面面积（m）；
A=0。
5
2fg?
?
地基承载力设计值（N/mm）;
fg=kc×fgk
2=0.5×110,55。
0N/mm
其中kc?
?
脚手架地基承载力调整系数;kc=0.5
fgk?
？
地基承载力标准值；fgk=110
立杆基础底面的平均压力必须满足下式的要求
p？
fg
经计算，P=51.6<55.0
地基承载力的计算满足要求~组合风荷载时，立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p?
fg
第17页共18页
水墨林溪雅苑施工方案湖南五建
2其中p?
?
立杆基础底面的平均压力（N/mm）,p=N/A
2=22。
496/0.5=45.0N/mm；
N?
?
上部结构传至基础顶面的轴向力设计值（kN）；
N=22。
496
2A?
？
基础底面面积（m）；
A=0。
5
2fg？
？
地基承载力设计值（N/mm）;
fg=kc×fgk
2=0。
5×110,55.0N/mm
其中kc？
?
脚手架地基承载力调整系数；kc=0.5
fgk？
？
地基承载力标准值；fgk=110
立杆基础底面的平均压力必须满足下式的要求
p？
fg
经计算，P=45.0〈55。
0
地基承载力的计算满足要求～
第18页共18页
升级会员 