AB隔堤砂被棱体专项施工方案.docx
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AB隔堤砂被棱体专项施工方案
福建省漳州市古雷石化园区（北区）填海造地工程Ⅰ标段
AB隔堤砂被棱体施工方案
专
项
施
工
方
案
福建磊鑫（集团）有限公司
福建省古雷石化园区（北区）填海造地工程Ⅰ标段项目经理部
年月
第一章编制说明
1.1编制依据
1、《福建省漳州市古雷石化园区（北区）填海造地工程Ⅰ标段招标文件》；
2、《福建省漳州市古雷石化园区（北区）填海造地工程Ⅰ标工程》施工图；
3、《福建省漳州市古雷石化园区（北区）填海造地工程Ⅰ标段外包施工合同》（合同编号:
FJGL-WB-002）；
4、采用的技术标准、规范
本工程施工中的所有材料、设备和施工工艺、施工质量均应符合下列技术规范和标准，在施工期间内，如果下述规范、标准或规程发生调整、更新和修订，将遵照最新的标准或规范执行。
（1）《防波堤设计与施工规范》（JTS154-1-2011）；
（2）《港口工程地基规范》（JTS147-1-2010）；
（3）《港口工程荷载规范》（JTS144-1-2010）；
（4）《水运工程岩土勘察规范》（JTS133-2013）；
（5）《水运工程土工合成材料应用技术规范》（JTJ239-2005）；
（6）《孔隙水压力测试规程》（CECS55-93）；
（7）《水运工程质量检验标准》（JTS257-2008）；
（8）《水运工程测量规范》（JTS131-2012）；
5、业主对本工程的质量和工期等要求。
6、以往类似工程的施工经验。
1.2编制内容
在仔细研究合同文件、施工图及技术条款要求，经过现场勘测，明确指导思想后，对投标阶段的施工组织方案进行调整，计划编制专项施工方案内容包括工程概况、主要项目施工方法、施工进度、质量目标、质量保证体系及技术组织措施、安全目标、安全保证体系及技术组织措施、环境保护及文明施工等。
第二章工程概况
2.1工程简况
2.1.1工程简介
AB隔堤位于A区和B区的分界线，全长1743.804m，全段泥面标高-2.08~+1.13m，由东向西泥面逐渐变深，软土层以淤泥和淤泥质土为主，部分堤段在淤泥和淤泥质土中间有粉质粘土或细砂夹层，堤身结构采用两侧筑袋装砂堤，中间回填堤心砂结构，堤基处理根据泥面标高采用陆上或水上打设塑料排水板。
2.1.1.1分段基本情况
AB隔堤分段设计方案参数一览表表9.1-1
桩号
分类情况
泥面标高（m）
软土厚度（m）
钻孔号
隔堤结构方案
ABK0+000~
ABK0+080
厚软土
~+1.13
~7.80
NK21
陆上打设排水板+袋装砂被堤
ABK0+080~
ABK0+250
厚软土，，粉质粘土夹层，厚1.1m
~-0.33
~15.0
NK43
ABK0+250~
ABK0+360
厚软土，无夹层
~-0.77
~9.2
NK44
ABK0+360~
ABK0+540
厚软土，无夹层
~-1.03
~14.9
NK45
ABK0+540~
ABK0+680
厚软土，无夹层
~-1.54
~10.4
NK46
ABK0+680~
ABK0+811.7
厚软土，细砂和粉质粘土夹层，厚6.9m
~-1.56
~14.8
NK47
ABK0+811.7~
ABK0+960
厚软土，无夹层
~-1.66
~12.20
NK48
ABK0+960~
ABK1+133
薄软土，无夹层
~-1.72
~4.90
NK49
ABK1+133~
ABK1+230
厚软土，无夹层
~-1.68
~5.20
NK50
ABK1+230~
ABK1+383
厚软土，粉质粘土夹层，厚12.8m
~-1.84
~11.70
NK51
ABK1+383~
ABK1+510
厚软土，粉质粘土夹层，厚10.5m
~-1.94
~8.50
NK52
ABK1+510~
ABK1+660
厚软土，无夹层
~-1.83
~10.8
NK53
ABK1+660~
ABK1+743.804
厚软土，无夹层
~-2.08
~9.60
NK135
2.1.1.2隔堤分段结构
AB隔堤结构分为二种型式，第一种位于东段，B-1区的南侧边界，地基采用陆上施打塑料排水板；第二种位于中段，B-3区的南侧边界，地基采用陆上施打塑料排水板，具体型式如下：
（1）ABK0+000~ABK0+811.7
堤身两侧筑袋装砂被棱体至+3.0~+1.5m，棱体宽3m。
围堤断面结构示意图如下图所示：
（2）ABK0+811.7~ABK1+743.804
堤身两侧筑袋装砂被棱体至+1.5m，棱体宽3m。
围堤断面结构示意图如下图所示：
2.2自然条件
2.2.1气象
本区地处东亚季风气候区，气候温和，温差较小，夏无酷暑，冬无冰雪。
雨量充沛，光照充足，干、湿季分明。
冬季多偏北风，夏季多西南风。
（1）气温
累年极端最高气温38.2℃（2004年7月）
累年极端最低气温3.8℃（1957年2月）
年平均气温21.2℃
月平均最高气温27.8℃（7月份）
月平均最低气温13.6℃（2月份）
（2）风况
本区域全年风向以NE向风为主，频率为34%，为常风向，其次为NNE向风频率为13%，W～NNW向和E～ESE向风出现频率很小，均约占1%。
风向季节变化明显，10月至翌年2月，盛行东北风，频率为34～40%；3月、4月盛行东北风和东北偏东风，频率分别为31%和25%；5月、6月盛行东北偏东风，频率分别为23%和20%；6月至8月，盛行西南偏南风，频率为12%～20%。
（3）热带气旋
影响本区的热带气旋主要为在厦门～汕尾沿海一带登陆的热带气旋，每年的7月～9月是台风的主要影响月份，7月～9月台风影响概率占全年68%，平均每年有1.5个。
登陆时一般有2～3d大到暴雨天气，过程雨量100～150mm左右，会出现8级以上偏东向大风。
（4）降水
全年降水主要集中在每年的5～8月，约占全年降水量的62％，尤以6月最多，占全年的21%，11月和12月降水最少，各占全年的2%左右。
其主要特征如下：
年平均降水量1065.3mm
年最大降水量1583.7mm（1961年）
年最小降水量674.2mm（1962年）
月最大降水量458.2mm
日最大降水量229.5mm
年平均降水日数113d
年最多降水日数139d（1975年）
年最少降水日数81d（1971年）
日降水量≥25mm年平均日数16.8d
日降水量≥50mm年平均日数5.7d
（5）雾
本地区多年平均雾日为22d，年最多雾日为46d，最少的为10d。
月平均雾日最多为7.8d，出现在4月；最少的为1d，出现在10月。
月最多雾日为15d，出现在1970年5月。
月连续雾日最长为7d，出现在1969年1月和4月。
（6）雷暴
累年平均雷暴日数为31d，最多为52d，最少为16d。
2.2.2水文
（1）基准面及换算关系
本工程潮位基准面采用1985国家高程基准，当地理论最低潮面位于1985国家高程基面下1.73m，其基面关系见图2-1。
图2-1基面关系示意图
（2）设计水位
本工程海域重现期潮位根据东山海洋站重现期潮位并采用东山海洋站与古雷站的高、低潮相关公式计算得到。
工程设计水位如表2-1所示。
表2-1工程设计水位表
序号
设计水位
标高（m）
1
设计涝水位
+3.30
2
25年一遇高水位
+3.01
3
设计高水位
+2.03
4
设计低水位
-1.28
2.2.3地质条件
根据《福建省漳州市古雷石化园区（北区）填海造地工程施工图设计阶段岩土工程勘察报告》，工程所在范围包括外护岸、排洪渠、隔堤、岸侧挡堰所在范围自上而下分布有①灰黄色素填土（Q4ml）、②a灰黄色中细砂（Q4m）、②b灰色淤泥（Q4m）、②c灰色淤泥质土（Q4m）、②d灰色细砂（Q4m）、③a灰黄～灰粉质黏土（Q4al-pl）、③b灰黄色细砂（Q4a.l-pl）、④a灰色淤泥质土（Q4m）、④b灰褐色细砂（Q4m）、⑤a灰黄～青灰色粉质黏土（Q3al-pl）、⑤b灰～灰黄色中砂（Q3al-pl）、⑥浅灰色黏土（Q3m）、⑦杂色残积砂质黏性土（Qel）、⑧a杂色散体状强风化花岗岩（r53）、⑧b杂色碎块状强风化花岗岩（r53）、⑨灰白～灰黄色中等风化花岗岩（r53）等。
其中，场地表部发育的土层有②a灰黄色中细砂、②b灰色淤泥、②c灰色淤泥质土、②d灰色细砂。
②a灰黄色中细砂呈松散～稍密状，实测标贯击数6～15击，平均为9击，工程地质性质相对较好。
②b灰色淤泥呈流塑状，土质极软，实测标准贯入试验击数一般为<1击，工程地质性质极差，是影响拟建物变形和稳定的最主要地基土层。
②c灰色淤泥质土呈软塑状，实测标准贯入试验击数一般为<1～3击，平均击数2击，工程地质性质差。
②d灰色细砂呈松散，局部稍密，实测标贯击数一般为4～12击，工程地质性质相对较好。
总之，场地表部的这些地基土层中，除②b灰色淤泥和②c灰色淤泥质土层对拟建护岸、隔堤及渠道的稳定性有较大影响外，其它②a灰黄色中细砂和②d灰色细砂两个地基土层在上覆荷载的作用下能很快固结，并能起到“垫层”的作用，可以予以利用。
2.3主要工程量
AB隔堤袋装砂被主要工程量清单
序号
项目名称
单位
工程量
1
AB隔堤袋装砂被
m³
197491.05
第三章施工总体安排及施工进度计划
3.1工期目标要求
由于A-1、A-3区吹填完成时间是一个节点工期，要求在2017年3月31日完成，并且这两个区域的吹填施工必须要求有封闭的吹填区，所以要求AB隔堤在2016年12月10日前尽快形成第一阶段袋装砂内坡的堤身，具备吹填开工条作。
3.2施工方案思路
由于本工程对各主要分部工程工序施工安排紧密性要求高，只有在确保工程开工后即能对各主要分项工程同步展开全面施工，才能保证能按期完成工程任务。
特别是汕尾屿西北侧浅滩取砂作为围堤结构袋装砂体的料源，能否满足正常围堤结构用砂的进度要求和各堤身砂被棱体分级加载及预压所需的时间，直接影响到后续陆域吹填的施工进度。
坡内渠北侧堤主要分四个阶段形成:
①、塑料排水板地基加固后，应待地基稳定后方可进行堤身的抛填。
②、施工图的分级加载均以标高控制，在实际加载施工中需考虑每一级预压时间内的预留沉降量，内外侧的护面同步分级施工。
③、除了分级施工外，每级施工还需分层，分层重量宜控制在15~20kPa，具体根据现场监测（堤身的沉降、水平位移和孔隙水压力消散情况）确定，施工时需严格控制分层加载速率。
3.3施工总流程
本次AB隔堤施工总流程图如下：
第四章主要施工方法
4.1袋装砂被棱体施工概况
（1）ABK0+000~ABK0+811.7AB隔堤第一阶段袋装砂被施工堤身两侧筑袋装砂被棱体至+3.0~+1.5m，棱体宽3m。
（2）ABK0+811.7~ABK1+743.804
堤身两侧筑袋装砂被棱体至+1.5m，棱体宽3m。
4.2袋装砂被施工方法
4.2.1施工工艺流程
4.2.2施工顺序
施工时可根据现场情况同时展开两个或两个以上工作面，施工前首先应掌握真实具体的海底现状，然后结合潮汐情况确定每天的施工时间和第一层袋体的铺设宽度。
其施工顺序如下：
首先放样每个作业面的第一层袋体的铺设边线，铺设充填第一层通长砂袋，在第一层砂袋铺设充填进占100m后开始铺设第二层砂袋，第二层砂袋铺设80m后开始铺设第三层砂袋，以此类推，直至袋体铺设达到设计标高。
4.2.3充填袋、充填砂的选材
4.2.3.1机织土工布
（1）机织土工布的品种、规格满足设计要求，购入时要有出厂合格证及试验报告，进场后按规范要求取样，并送至工地试验室进行检验，检测项目按设计要求进行，并将检验报告报监理工程师审批同意后，才能用于本工程。
（2）机织土工布的性能指标必须符合设计及规范要求。
充填袋所用土工布采用规格230g/m2机织土工布，其技术指标应满足下表要求。
230g/㎡丙纶机织土工布技术指标
名称
测试项目
选用织物
质量（g/m2）
230±5
抗拉强度
纵（N/50mm）
＞3000
横（N/50mm）
＞2900
延伸率
纵（%）
＜38
横（%）
＜32
梯形撕强度
纵（N）
＞900
横（N）
＞800
顶破强度（N）
＞5000
刺破强度（N）
＞500
落锥穿透直径（mm）
＜8.0
孔径O90
＜0.07
垂直渗透系数（cm/s）
＞2*10-3
幅宽（m）
≥4.5m
4.2.3.2充填砂材料技术指标
充填砂袋用粒径＞0.075占体积80%，年粒含量≤10%，渗透系数≥5*10-3，砂的质量每10000m3取样检验一次。
4.2.4充填袋制作与加工
（1）充填砂袋的制作
采用单位面积质量不小于230g/㎡的机织土工布制作成充填袋，材料性能指标应满足设计及规范要求。
砂袋的尺寸以围堤断面的不同高程的尺寸加上退档尺寸。
在围堰横断面方向须整块制作，缝合口设置在上部；纵向每袋尺寸以利于制作和施工方便为宜，一般在20~60m；每只砂袋的袖口布置呈梅花型，袖口数量视充填袋的大小，砂质等情况而定，一般每16～20㎡设一只，袖口的长度以能浮出水面20～30cm为宜，袖口直径一般为30cm。
（2）充填砂袋的加工
加工时根据设计断面要求进行划线放样，然后进行袋体缝合。
缝制时，袋体的所有接缝均采用包缝法进行缝制，每道缝先包叠四层，后再缝制二道，保证缝合牢固，袋的缝制做到叠接至位，线脚顺直，均匀牢固，确保袋体的接缝强度。
其充填袋加工流程详见图下图：
充填袋加工流程
4.2.5充填袋铺设
（1）首先由测量组进行测量定位，放样好围堤的内外边线，边线上插上钢管。
（2）将要铺设的砂袋按编号运至现场并沿长度方向折叠在海上施工平台上，采用人工低潮定位铺设，配合交通船，进行铺设，砂袋缝应垂直于堤轴线，沿长边方向进行铺设。
铺设完成后，用砂袋进行沉压。
袖口应浮出水面。
充填袋铺放图
4.2.6充填机械与管道铺设
（1）吹填砂袋筑堤选用自行组装的小型抽砂泵船，此船具有操作方便可靠，机动性强等优点。
（2）输砂管采用高密塑料管架设于浮体（排架）上延伸至砂袋位置。
与抽砂泵船联结处由于风浪的影响采用橡胶软管联结，在砂袋位置以上采用晴纶软管联结，并伸入袖口，绑扎牢固。
输砂管线在铺设过程中，严格铺设质量，确保在整个施工过程中无跑、冒、滴、漏现象。
4.2.7砂袋的充填
开启泥浆泵和高压泵开关，进行冲挖，泥浆经泥浆泵口吸入，通过输泥管输送充入砂袋中，详见下图
填充袋填充砂示意图
4.2.8主要施工设备配置
主要施工设备配置表
序号
设备名称
型号及规格
单位
数量
备注
1
RTK
中海达V60
套
3
控制测量
施工放样
2
全站仪
宾得R-322NXm
台
1
3
水准仪
宾得AP-128
台
3
高程复核
施工放样
4
交通船
/
艘
4
铺袋装砂被
5
砂泵船
1400m³/h
艘
1
充灌砂
6
吸砂船
100m³/h
艘
4
充灌砂
7
吸砂船
200m³/h
艘
2
充灌砂
8
皮带砂船
2000m³
艘
8
运砂
4.3施工进度计划
根据本项目合同要求文件、本项目附带的技术要求文件、业主方提供的文件、图纸、技术资料的相关内容及多个同类型工程的实际施工经验，计划工期为15天（起止时间为：
2016年11月18日——2016年12月2日）。
（1）作业时间分析：
本工程施工船吃水2.5m。
综合本工程水文资料（潮汐表）、施工区原泥面高程（-2.5m~-1.5m）、设计高水位+2.03m和设计低水位-1.28m分析，本段分四个工作面施工及船舶设备布设，各施工工作面每天（2个潮水）可作业时间如下：
①、K0+000-K0+200m段施工，安排两艘200m³/h吸砂船作业，其中有效充灌作业时间为3小时，施工完毕后，转移至其他工作面继续施工；
②、K0+200-K0+885m段施工，安排一艘1400m³/h泵砂船作业，其中有效充灌作业时间为1小时;
③、K0+885-K1+540m段施工，安排四艘100m³/h吸砂船作业，其中充有效灌作业时间为12小时;
（2）工效分析：
目前已进场泵砂船1艘、泵砂船功效为：
1400m³/h，吸砂船6艘、其中四艘每艘吸砂船功效为100m³/h，两艘小型吸砂船每艘功效为200m³/h,皮带砂船10艘、每艘皮带砂船功效为：
2000m³/d。
根据目前现场实际施工情况，计划工期从2016年11月18日-2016年12月2日，工期15天，工程量约103768m³，每天充灌作业量为：
200m³*3h*2艘+1400m³*1h*1艘+100m³*12h*4艘=7400m³，施工平均强度为7400m³/日，满足施工要求。
4.4质量保证措施
（1）充填时先充袋体四角，在充填过程中要经常检查出泥管口的泥砂堆积情况，及时调整出泥管口位置，不断调整充砂袖口，使袋内砂充填均匀、饱满，确保充填平整，加快袋体排水固结速度，待整个砂袋达到屏浆阶段，适当减少充填砂袋机械或停止充填，以防布袋爆裂，留有一定固结脱水时间。
（2）充填过程中，测量人员根据充砂袋堤心断面图纸控制好每层砂袋顶高程，在充填过程中如一次达不到理想高度，待砂袋稍有固结后，再进行二次或多次充填，直到理想的充盈度，砂袋厚度控制按设计要求不应小于0.5m，但也不宜大于0.7m，
（3）布体的材质和加工质量必须满足设计强度要求。
（4）充填袋装砂被单个重量可根据施工工艺、施工强度和工期综合确定。
充填时砂被应交叉重叠，并注意水流对其的影响，控制砂袋密实性。
为防止充填时袋装砂破裂和增加抛填密实性,反滤布铺设应平顺紧贴袋装砂，铺设时应有相应的压载物体，沿堤轴线的搭接宽度不小于1.0m，沿横断面不应有搭接缝。
（5）砂被（充填）厚度不应小于0.5m，但也不宜大于0.7m。
充填时须确保袋体的充填饱满度和平整度，袋体之间应紧靠、挤密，不得在袋体间出现通缝。
（6）砂被充填袋在制作、运输、堆放、铺设、充填等施工过程中，应注意保护，不得出现破损和老化现象。
如有其他原因造成的破损，应及时采取补袋措施，避免水流淘刷砂被。
（7）充填砂被袋垂直于堤轴线方向铺设，上下袋体应错缝排列，铺设后的外形尺寸满足设计要求。
对已铺设完成的砂被应注意保护，防止施工船舶、机械等对袋体的破坏。
（8）同层相邻袋体接缝处土工织物袋应预留一定收缩量，以确保充填后两袋相互挤紧。
充填后的两袋间不得有贯通接缝。
（9）袋装砂被灌砂率为60～70%，袋装砂被棱体的填筑应层次分明，不得彼此混合，要保证连续性，并注意水流对其的影响，控制砂被密实性，防止分离。
应由下而上进行，并拍平铺匀。
（10）分层两端间隙用小砂袋填平。
第五章施工监测
本工程委托厦门合诚工程检测有限公司进行工程试验及施工监测，该试验监测单位具有政府部门认可的相关资质，试验设备和监测仪器满足本工程的试验监测项目要求。
AB隔堤主要监测项目包括：
沉降监测、位移监测、孔隙水压力监测。
5.1施工监测控制
施工监测主要控制标准如下：
①、施工加载控制标准：
施工加载通过水平位移、垂直位移和孔隙水压力的消散度控制加载速率，控制标准如下：
◆水平位移每昼夜应小于5mm；
◆基底的中心沉降每昼夜应小于10mm；
◆孔隙水压力的增量与荷载的增量比应小于0.5。
②、堤身沉降稳定的界定标准，达到此标准后，可实施堤顶钢筋砼挡坎和路面结构等附属设施。
◆根据沉降标的实测沉降曲线，计算出的地基平均固结度达到90%以上；
◆地面沉降速率连续10天小于1.5~2mm/d。
5.2施工监测项目
5.2.1沉降监测
①、面层沉降观测
a）堤身沉降观测
通过埋设面层沉降板观测堤身的沉降量和沉降速率。
观测次数：
加荷期每天1~2次，恒载期每周2次。
堤身加载控制标准：
沉降速率小于10mm/d，根据实际变形情况，各方商榷调整标准。
b）地基处理区表层沉降观测
按每约10万m2布置12个观测点的密度排列沉降观测标，沉降标规格尺寸如图纸，沉降标应在插排水板前埋设，观测频率为插排水板和堆载期间，每2天观测一次，在满载后静压期，每5天观测一次，特殊情况可加密观测。
②、土体深层分层沉降观测
深层分层沉降观测孔在插板后埋设，用以测量不同深度的土层在加固过程中的沉降过程曲线，从而了解各土层的压缩情况，可以判断加固达到的有效深度及各个深度土层的固结程度，也可为计算沉降的研究及设计提供验证的资料。
深层分层沉降采用沉降尺及沉降环进行监测，测量精度为±0.5mm，采用钻孔导孔埋设，钻孔垂直偏差率应不大于1.5％，成孔后清孔，将分层沉降标放置于钻孔中，测量磁环的埋设深度对应不同土层，不同土层的分界面位置宜埋设一对应的磁环，埋设完毕后应对不同深度磁环按次序编号，待孔侧土回淤稳定后，并测量其初始标高。
沉降环埋设后应尽快测定各个沉降环的实际埋设位置，并做好记录，在施工期间每天观测一次，施工结束后每3天观测一次，竣工交付使用的3~5年内应继续观测，观测频率可根据实际情况适当调整。
5.2.2位移监测
①、土体深层侧向位移观测
通过埋设深层测斜管观测在堤身加载及后方吹填过程中深层土体的水平位移和位移速率。
a）沿堤身轴线约300m布置深层测斜管，布置于堤身内侧坡脚处。
b）深层测斜管底端应进入硬土层至少3.0m。
c）观测次数：
加荷期每天1～2次，恒载期每周2次。
堤身及陆域加载控制标准：
位移速率小于3mm/d，根据实际变形和孔隙水压力消散情况，各方商榷调整标准。
②、侧向位移观测
通过埋设位移边桩观测在a）沿堤身轴线100~150m布置位移边桩，布置于外坡分级平台上。
堤身加载及后方吹填过程中堤身的水平位移和位移速率。
b）观测次数：
加荷期每天1～2次，恒载期每周2次。
c）堤身加载控制标准：
边桩位移速率小于4mm/d，根据实际变形和孔隙水压力消散情况，各方商榷调整标准。
5.2.3孔隙水压力监测
①、堤身孔隙水压力监测
通过埋设孔隙水压力计观测软土层内孔隙水压力的增长和消散过程，用以计算土体固结度，并控制加载速率。
a）沿堤身轴线每约300m布置一根孔隙水压力计，孔深要求打穿淤泥层，沿深度方向观测点间距约2m。
b）观测次数：
加荷期每天1～2次，恒载期每周2次。
c）堤身加载控制标准：
要求孔隙水压力增值与所加恒载增值之比小于50％，即△U/△P＜50％。
②、地基处理区孔隙水压力监测
在每个分块中心布置一组孔隙水压力传感器，在吹填层及淤泥层中按深度方向每向下1.5m埋设一个探头，各深度位置的探头要求分孔埋设。
观测频率为插排水板和抽真空期间，每2天观测一次，在满载后静压期，每5天观测一次，特殊情况可加密观测。
第六章劳动力投入计划
6.1根据施工现场具体情况，我部组织与预应力锚索有关各专业施工班组进行施工，施工班组和施工人员安排详见表2〈施工投入人员一览表〉。
表2施工投入人员一览表
序号
施工队伍
人员数量
施工任务
备注
船舶驾驶
18
对应袋装砂充填施工船舶驾驶员
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