楼板模板计算书.docx
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楼板模板计算书
楼板模板扣件钢管高支撑架计算书
依据规范:
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
《钢结构设计规范》GB50017-2003
《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-2008
计算参数:
钢管强度为205.0N/mm2,钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为7.6m,
立杆的纵距b=1.00m,立杆的横距l=1.00m,立杆的步距h=1.50m。
面板厚度18mm,剪切强度1.4N/mm2,抗弯强度15.0N/mm2,弹性模量6000.0N/mm2。
木方50×100mm,间距250mm,
木方剪切强度1.3N/mm2,抗弯强度13.0N/mm2,弹性模量9000.0N/mm2。
模板自重0.20kN/m2,混凝土钢筋自重25.10kN/m3,施工活荷载2.00kN/m2。
地基承载力标准值4000kN/m2,基础底面扩展面积0.250m2,地基承载力调整系数1.00。
扣件计算折减系数取1.00。
图楼板支撑架立面简图
图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元
按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下:
由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.12+0.20)+1.40×2.00=6.654kN/m2
由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.12+0.7×1.40×2.00=6.026kN/m2
由于可变荷载效应控制的组合S最大,永久荷载分项系数取1.2,可变荷载分项系数取1.40
采用的钢管类型为φ48×3.0。
钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64,抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
考虑0.9的结构重要系数,静荷载标准值q1=0.9×(25.100×0.120×1.000+0.200×1.000)=2.891kN/m
考虑0.9的结构重要系数,活荷载标准值q2=0.9×(0.000+2.000)×1.000=1.800kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=100.00×1.80×1.80/6=54.00cm3;
I=100.00×1.80×1.80×1.80/12=48.60cm4;
(1)抗弯强度计算
f=M/W<[f]
其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2);
M——面板的最大弯距(N.mm);
W——面板的净截面抵抗矩;
[f]——面板的抗弯强度设计值,取15.00N/mm2;
M=0.100ql2
其中q——荷载设计值(kN/m);
经计算得到M=0.100×(1.20×2.891+1.40×1.800)×0.250×0.250=0.037kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.037×1000×1000/54000=0.693N/mm2
面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!
(2)抗剪计算
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力Q=0.600×(1.20×2.891+1.4×1.800)×0.250=0.898kN
截面抗剪强度计算值T=3×898.0/(2×1000.000×18.000)=0.075N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
面板抗剪强度验算T<[T],满足要求!
(3)挠度计算
v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250
面板最大挠度计算值v=0.677×2.891×2504/(100×6000×486000)=0.026mm
面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!
(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算
经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为M=0.2Pl+0.08ql2
面板的计算宽度为1000.000mm
集中荷载P=2.5kN
考虑0.9的结构重要系数,静荷载标准值q=0.9×(25.100×0.120×1.000+0.200×1.000)=2.891kN/m
面板的计算跨度l=250.000mm
经计算得到M=0.200×0.9×1.40×2.5×0.250+0.080×1.20×2.891×0.250×0.250=0.175kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.175×1000×1000/54000=3.238N/mm2
面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!
二、支撑木方的计算
木方按照均布荷载计算。
1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):
q11=25.100×0.120×0.250=0.753kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q12=0.200×0.250=0.050kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m):
经计算得到,活荷载标准值q2=(2.000+0.000)×0.250=0.500kN/m
考虑0.9的结构重要系数,静荷载q1=0.9×(1.20×0.753+1.20×0.050)=0.867kN/m
考虑0.9的结构重要系数,活荷载q2=0.9×1.40×0.500=0.630kN/m
计算单元内的木方集中力为(0.630+0.867)×1.000=1.497kN
2.木方的计算
按照三跨连续梁计算,计算公式如下:
均布荷载q=1.497/1.000=1.497kN/m
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.50×1.00×1.00=0.150kN.m
最大剪力Q=0.6×1.000×1.497=0.898kN
最大支座力N=1.1×1.000×1.497=1.647kN
木方的截面力学参数为
本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3;
I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4;
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度f=M/W=0.150×106/83333.3=1.80N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q=0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×898/(2×50×100)=0.270N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值,
均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)
得到q=0.723kN/m
最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×0.723×1000.04/(100×9000.00×4166667.0)=0.130mm
木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!
(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算
经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为M=0.2Pl+0.08ql2
考虑荷载重要性系数0.9,集中荷载P=0.9×2.5kN
经计算得到M=0.200×1.40×0.9×2.5×1.000+0.080×0.868×1.000×1.000=0.699kN.m
抗弯计算强度f=M/W=0.699×106/83333.3=8.39N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
三、横向支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取木方支撑传递力。
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下:
支撑钢管变形计算受力图
支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩Mmax=0.618kN.m
最大变形vmax=0.948mm
最大支座力Qmax=7.205kN
抗弯计算强度f=M/W=0.618×106/4491.0=137.52N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算:
R≤Rc
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN;
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
计算中R取最大支座反力,R=7.21kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、立杆的稳定性计算荷载标准值
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容:
(1)脚手架钢管的自重(kN):
NG1=0.135×7.630=1.030kN
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A满堂架自重标准值,设计人员可根据情况修改。
(2)模板的自重(kN):
NG2=0.200×1.000×1.000=0.200kN
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN):
NG3=25.100×0.120×1.000×1.000=3.012kN
考虑0.9的结构重要系数,经计算得到静荷载标准值NG=0.9×(NG1+NG2+NG3)=3.818kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
考虑0.9的结构重要系数,经计算得到活荷载标准值NQ=0.9×(2.000+0.000)×1.000×1.000=1.800kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.20NG+1.40NQ
六、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为:
其中N——立杆的轴心压力设计值,N=7.10kN
i——计算立杆的截面回转半径,i=1.60cm;
A——立杆净截面面积,A=4.239cm2;
W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3;
[f]——钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度,a=0.10m;
h——最大步距,h=1.50m;
l0——计算长度,取1.500+2×0.100=1.700m;
λ——长细比,为1700/16.0=107<150满足要求!
φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.545;
经计算得到σ=7101/(0.545×424)=30.757N/mm2;
不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为:
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW依据模板规范计算公式5.2.5-15:
MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10
其中Wk——风荷载标准值(kN/m2);
Wk=uz×us×w0=0.000×0.000×0.000=0.000kN/m2
h——立杆的步距,1.50m;
la——立杆迎风面的间距,1.00m;
lb——与迎风面垂直方向的立杆间距,1.00m;
风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.000×1.000×1.500×1.500/10=0.000kN.m;
Nw——考虑风荷载时,立杆的轴心压力最大值,参照模板规范公式5.2.5-14;
Nw=1.2×3.818+0.9×1.4×1.800+0.9×0.9×1.4×0.000/1.000=6.849kN
经计算得到σ=6849/(0.545×424)+0/4491=29.666N/mm2;
考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!
七、基础承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p≤fg
其中p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2),p=N/A;p=28.41
N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN);N=7.10
A——基础底面面积(m2);A=0.25
fg——地基承载力设计值(kN/m2);fg=4000.00
地基承载力设计值应按下式计算
fg=kc×fgk
其中kc——脚手架地基承载力调整系数;kc=1.00
fgk——地基承载力标准值;fgk=4000.00
地基承载力的计算满足要求!
模板支撑架计算满足要求!