(1)如考虑底板增加0.5m至1m总厚度以抵消浮力
(2)抗浮设计采用抗拔桩
两种方案比较,方案2比较经济。
抗浮桩抗浮承载力特征值>350kN(根据勘查报告提供的数据),拟按间距4m×4m布置,桩数约80根,桩底标高-15.0m。
每根桩承受的上拔力标准值R=(F-G1)/80=(42364-17652)/80=250kN
3.池壁1:
(壁柱间池壁)
跨度约8m,深度约7m
1)边界条件(左端/下端/右端/上端):
固端/固端/固端/自由
计算成果表
砼
钢筋
截面尺寸
弯矩设计值M
kN·m
计算配筋面积As
实际配筋面积As
配筋率
弯矩标准值MK
kN·m
最大裂缝宽度ωmax
1
Mx
C25
HRB335
b×h=1000×400mm
63
600
12
@130As=870
49
0.145
mm
2
M0x
55
526
12
@130As=870
43
0.104
mm
3
My
50
491
12
@130As=870
39
0.094
mm
4
Mx'
-149
1454
16
@100As=2011
-117
0.178
mm
5
Mxz'
-34
328
12
@130As=870
-27
0.034
mm
6
My'
-183
1817
18
@100As=2545
-144
0.194
mm
双向板计算
1.1基本资料
1.1.1工程名称:
1.1.2边界条件(左端/下端/右端/上端):
固端/固端/固端/自由
1.1.3荷载标准值
1.1.3.1永久荷载标准值
三角形荷载:
gk1=70kN/m
对由可变荷载效应控制的组合,永久荷载的分项系数γG=1.27
对由永久荷载效应控制的组合,永久荷载的分项系数γG1=1.27
1.1.3.2可变荷载标准值
1.1.4计算跨度Lx=8000mm计算跨度Ly=7000mm
板厚h=400mm(h=Ly/18)
板底、板面纵筋合力点至近边距离:
as=40mm、as'=40mm
1.1.5混凝土强度等级:
C25fc=11.94N/mmft=1.27N/mm
ftk=1.78N/mmEc=27871N/mm
1.1.6钢筋抗拉强度设计值fy=300N/mmEs=210000N/mm
1.2弯矩计算结果
1.2.1平行于Lx方向的跨中弯矩Mx
Mx=Max{Mx(L),Mx(D)}=Max{63.44,63.44}=63.44kN·m
Mxk=49.95kN·mMxq=49.95kN·m
Asx=600mmρ=0.17%ρmin=0.20%Asx*=800mm
Φ12@130(As=870)ωmax=0.145mm
1.2.2平行于Lx方向自由边的中点弯矩M0x
M0x=Max{M0x(L),M0x(D)}=Max{55.76,55.76}=55.76kN·m
M0xk=43.90kN·mM0xq=43.90kN·m
As0x=526mmρ=0.15%ρmin=0.20%As0x*=800mm
Φ12@130(As=870)ωmax=0.104mm
1.2.3平行于Ly方向的跨中弯矩My
My=Max{My(L),My(D)}=Max{50.64,50.64}=50.64kN·m
Myk=39.87kN·mMyq=39.87kN·m
Asy=491mmρ=0.14%ρmin=0.20%Asy*=800mm
Φ12@130(As=870)ωmax=0.094mm
1.2.4沿Lx方向的支座弯矩Mx'
Mx'=Max{Mx'(L),Mx'(D)}=Max{-149.07,-149.07}=-149.07kN·m
Mx'k=-117.38kN·mMx'q=-117.38kN·m
Asx'=1454mmρ=0.40%Φ16@100(As=2011)
ωmax=0.178mm
1.2.5平行于Lx方向自由边上固定端的支座弯矩Mxz'
Mxz'=Max{Mxz'(L),Mxz'(D)}=Max{-34.99,-34.99}=-34.99kN·m
Mxz'k=-27.55kN·mMxz'q=-27.55kN·m
Asxz'=328mmρ=0.09%ρmin=0.20%Asxz'*=800mm
Φ12@130(As=870)ωmax=0.034mm
1.2.6沿Ly方向的支座弯矩My'
My'=Max{My'(L),My'(D)}=Max{-183.77,-183.77}=-183.77kN·m
My'k=-144.70kN·mMy'q=-144.70kN·m
Asy'=1817mmρ=0.50%Φ18@100(As=2545)
ωmax=0.197mm
1.3跨中挠度验算挠度f=14.5mmf/Ly=1/483
1.4X方向自由边挠度验算挠度fOx=11.3mmfOx/Lx=1/705
__________________________________________________________________________________
【MorGain结构快速设计程序V2004.15.1162.0】Date:
2008-12-2214:
54:
02
______________________________http:
//www.MorG______________________________
4.池壁2(壁柱间池壁且与圆形池壁连接)
跨度约8m,深度约7m
1)边界条件(左端/下端/右端/上端):
简支/固端/简支/自由
计算成果表
砼
钢筋
截面尺寸
弯矩设计值M
kN·m
计算配筋面积As
实际配筋面积As
配筋率
弯矩标准值MK
kN·m
最大裂缝宽度ωmax
1
Mx
C25
HRB335
b×h=1000×400mm
91
869
12
@100As=1131
71
0.180
mm
2
M0x
125
1216
16
@120As=1676
99
0.182
mm
3
My
69
680
12
@110As=1028
54
0.146
mm
4
Mx'
-33
443
12
@110As=1028
-26
0.143
mm
5
Mxz'
28
367
12
@175As=646
22
0.086
mm
6
My'
-297
3091
25
@110As=4462
-234
0.198
mm
双向板计算
1.1基本资料
1.1.1工程名称:
1.1.2边界条件(左端/下端/右端/上端):
铰支/固端/铰支/自由
1.1.3荷载标准值
1.1.3.1永久荷载标准值
三角形荷载:
gk1=70kN/m
对由可变荷载效应控制的组合,永久荷载的分项系数γG=1.27
对由永久荷载效应控制的组合,永久荷载的分项系数γG1=1.27
1.1.3.2可变荷载标准值
1.1.4计算跨度Lx=8000mm计算跨度Ly=7000mm
板厚h=400mm(h=Ly/18)
板底、板面纵筋合力点至近边距离:
as=40mm、as'=40mm
1.1.5混凝土强度等级:
C25fc=11.94N/mmft=1.27N/mm
ftk=1.78N/mmEc=27871N/mm
1.1.6钢筋抗拉强度设计值fy=300N/mmEs=210000N/mm
1.2弯矩计算结果
1.2.1平行于Lx方向的跨中弯矩Mx
Mx=Max{Mx(L),Mx(D)}=Max{91.03,91.03}=91.03kN·m
Mxk=71.68kN·mMxq=71.68kN·m
Asx=869mmρ=0.24%Φ12@100(As=1131)
ωmax=0.180mm
1.2.2平行于Lx方向自由边的中点弯矩M0x
M0x=Max{M0x(L),M0x(D)}=Max{125.74,125.74}=125.74kN·m
M0xk=99.01kN·mM0xq=99.01kN·m
As0x=1216mmρ=0.34%Φ16@120(As=1676)
ωmax=0.182mm
1.2.3平行于Ly方向的跨中弯矩My
My=Max{My(L),My(D)}=Max{69.7,69.7}=69.70kN·m
Myk=54.88kN·mMyq=54.88kN·m
Asy=680mmρ=0.19%ρmin=0.20%Asy*=800mm
Φ12@110(As=1028)ωmax=0.146mm
1.2.4沿Ly方向的支座弯矩My'
My'=Max{My'(L),My'(D)}=Max{-297.85,-297.85}=-297.85kN·m
My'k=-234.53kN·mMy'q=-234.53kN·m
Asy'=3091mmρ=0.86%Φ25@110(As=4462)
ωmax=0.198mm
1.3跨中挠度验算挠度f=29.2mmf/Ly=1/239
1.4X方向自由边挠度验算挠度fOx=30.4mmfOx/Lx=1/263
__________________________________________________________________________________
【MorGain结构快速设计程序V2004.15.1162.0】Date:
2008-12-2215:
08:
12
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//www.MorG_____________________________
5.池壁3
为水池内隔墙,相互之间水位差小,按构造配筋14@200
6.半圆形导流墙
为水池内隔墙,相互之间水位差小,按构造配筋12@200
7.半圆形池壁
(1)池内满水时内力计算
计算条件:
底部固端,顶部自由;t=0.4m,H=7m,R=12m,q=70kN/m2
竖向弯矩MX=KMXqH2
环向弯矩Mθ=MX/6
环向拉力Nθ=KNθqR
弯矩计算成果表
H2/(dt)
72/(24×0.4)=5.1
0.3H
0.4H
0.5H
0.6H
0.7H
0.8H
0.9H
1H
KMX
0.0016
0.0029
0.0046
0.0059
0.0059
0.0028
-0.0057
-0.0222
MX
76
Mθ
1.27MX
拉力计算成果表
H2/(dt)
72/(24×0.4)=5.1
0.3H
0.4H
0.5H
0.6H
0.7H
0.8H
0.9H
1H
KNθ
0.346
0.428
0.476
0.471
0.398
0.259
0.093
0
Nθ(kN/m)
400
1.27Nθ
(2)温差内力:
内外温差取10度,
温差竖向弯矩Mt=0.07×Ec×H2×a×t
=0.07×(3×104×103)×0.42×10-5×10=33.6kN·m,
温差环向弯矩=Mt
温差环向拉力(0.5H处)Nθ=KNθM/t=0.580×33.6/0.4=48kN/m
(3)竖向配筋计算:
竖向配筋计算成果表
砼
钢筋
截面尺寸
弯矩设计值M
kN·m
计算配筋面积As
实际配筋面积As
配筋率
弯矩标准值MK
kN·m
最大裂缝宽度ωmax
1.27MX
+0.98Mt
C25
HRB335
b×h=1000×400mm
-130
1259
16
@100
As=2011
-109
0.160
mm
(1)竖向弯矩按强度求配筋
1.1基本资料
1.1.1工程名称:
1.1.2混凝土强度等级:
C25fc=11.94N/mmft=1.27N/mm
1.1.3钢筋强度设计值fy=300N/mmEs=200000N/mm
1.1.4由弯矩设计值M求配筋面积As,弯矩M=130kN·m
1.1.5截面尺寸b×h=1000*400mmho=h-as=400-40=360mm
1.2计算结果:
1.2.1相对界限受压区高度ξb
ξb=β1/[1+fy/(Es*εcu)]=0.8/[1+300/(200000*0.0033)]=0.550
1.2.2受压区高度x=ho-[ho^2-2*M/(α1*fc*b)]^0.5
=360-[360^2-2*130000000/(1*11.94*1000)]^0.5=32mm
1.2.3相对受压区高度ξ=x/ho=32/360=0.088≤ξb=0.550
1.2.4纵向受拉钢筋As=α1*fc*b*x/fy=1*11.94*1000*32/300
=1259mm
1.2.5配筋率ρ=As/(b*ho)=1259/(1000*360)=0.35%
最小配筋率ρmin=Max{0.20%,0.45ft/fy}=Max{0.20%,0.19%}=0.20%
(2)竖向弯矩引起的裂缝宽度验算
1.1基本资料
1.1.1工程名称:
1.1.2矩形截面受弯构件构件受力特征系数αcr=2.1
截面尺寸b×h=1000×400mm
1.1.3纵筋根数、直径:
第1种:
10Φ16
受拉区纵向钢筋的等效直径deq=∑(ni*di^2)/∑(ni*υ*di)=16mm
带肋钢筋的相对粘结特性系数υ=1
1.1.4受拉纵筋面积As=2011mm钢筋弹性模量Es=200000N/mm
1.1.5最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离c=35mm
纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离as=43mmho=357mm
1.1.6混凝土抗拉强度标准值ftk=1.78N/mm
1.1.7按荷载效应的标准组合计算的弯距值Mk=110kN·m
1.1.8设计时执行的规范:
《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002),以下简称混凝土规范
1.2最大裂缝宽度验算
1.2.1按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte,按下式计算:
ρte=As/Ate(混凝土规范8.1.2-4)
对矩形截面的受弯构件:
Ate=0.5*b*h=0.5*1000*400=200000mm
ρte=As/Ate=2011/200000=0.01005
1.2.2按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力σsk,按下列公式计算:
受弯:
σsk=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土规范8.1.3-3)
σsk=110000000/(0.87*357*2011)=176N/mm
1.2.3裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ,按混凝土规范式8.1.2-2计算:
ψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)=1.1-0.65*1.78/(0.01005*176)=0.447
1.2.4最大裂缝宽度ωmax,按混凝土规范式8.1.2-1计算:
ωmax=αcr*ψ*σsk*(1.9*c+0.08*deq/ρte)/Es
=2.1*0.447*176*(1.9*35+0.08*16/0.0101)/200000=0.160mm
1.2.5受弯构件表面处的最大裂缝宽度ωs,max,可近似按下列公式计算:
ωs,max=(h-x)/(ho-x)*ωmax
当z=0.87*ho时,x=0.26*ho
ωs,max=(h-x)/(ho-x)*ωmax=(400-93)/(357-93)*0.16=0.186mm
(4)环向配筋计算:
池壁为小偏心受拉构件,应进行抗裂验算
(1)环向弯矩较小时,按轴心受拉验算
Nk/(An+aEAS)=(400+48)×103/(1000×400)=1.12N/mm2<0.87ftk=0.87×2.01=1.74N/mm2
(2)温度荷载同时作用时,按小偏心受拉验算
Nk(1/A0+e0/1.75W0)=1.12+33×106/(1.75×1000×4002/6)=1.12+0.72=1.84>0.87ftk=1.74N/mm2
环向配筋计算成果表(按小偏拉构造配筋)
计算位置
砼
钢筋
截面尺寸
弯矩设计值M
kN·m
拉力设计值N
kN
计算配筋面积As
实际配筋面积As
配筋率
最大裂缝宽度ωmax
0.5H
C30
HRB335
b×h=1000×400mm
33.6
400+48
12
@150
As=678
无裂缝
8.底板
计算条件:
柱下平板筏形基础
1)板厚验算:
抗浮时,抗拔桩冲切计算(冲切力标准值250kN)
τmax=Fl/umh0=1.2×250×103/(3.14×800×400)=0.30N/mm2
<0.7ft=0.7×1.6=1.12N/mm2
2)配筋计算:
按无梁倒置楼盖计算纵横配筋
采用经验系数法计算,Mx=1/8×q×ly×(lx)2=0.125×17.5×4×42=140kN·m,
无梁双向板的弯矩计算系数
截面
跨中
支座
柱上板带
0.22
-0.50
跨中板带
0.18
-0.17
内力标准值计算结果
截面
跨中
支座
柱上板带
31
-70
跨中板带
25
-25
按构造配筋。
3)与池壁交接处弯矩平衡(参考池壁底部负筋)
4)半圆形底板配筋率同矩形段底板,按径向与环向排列
9.壁柱
计算条件:
上下端铰支,荷载根据下列计算取RH0=156kN/m,按T形梁,对称配筋
(1)荷载:
壁柱所受荷载与两侧双向板边缘反力等值,下面计算边缘反力
RHm=2γHmqLB
RH0=2γH0qLB
计算成果表
L/B
γHm
q(kN/m2)
LB(m)
RHm(kN/m)
8/7=1.15
0.2202
70
8
246.6
L/B
γH0
q(kN/m2)
LB(m)
RH0(kN/m)
8/7=1.15
0.1395
70
8
156
(2)壁柱内力及配筋
内力及配筋计算成果表
计算位置
砼
钢筋
截面尺寸
弯矩设计值M
kN·m
计算配筋面积As
实际配筋面积As
剪力设计值N
kN
计算配筋面积As
实际配筋面积As
0H
(柱顶)
C25
HRB335
b×h=500×1000mm
737
249
4肢12
@200
As=452
0.6H
(柱中)
1