桩基施工技术交底分解.docx
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桩基施工技术交底分解
东海大桥Ⅳ标
海上钻孔灌注桩
施
工
技
术
交
底
编制:
日期年月日
复核:
日期年月日
审核:
日期年月日
路桥建设东海大桥项目总经理部
编制目录
一、工程概况…………………………………………………………3
二、钻孔灌注桩施工工艺……………………………………………5
三、机构组织、材料、设备及劳动力的安排………………………21
四、进度计划…………………………………………………………25
五、质量保证措施……………………………………………………26
六、安全保证措施……………………………………………………31
七、环保措施…………………………………………………………36
八、海底管线维护措施………………………………………………38
九、加强多边合作与协调…………………………………………41
一、工程概况
（一）自然条件
1、地理位置
东海大桥起始于上海市南汇县芦潮港镇客运码头往东约4km南汇咀处，跨越杭州湾北部海域，直达浙江省嵊泗县崎岖列岛的小洋山岛，长约32.7km，经小乌龟、大乌龟、颗珠山和小洋山等岛屿。
芦潮港镇位于南汇县东南，南芦公路直达，交通方便。
小乌龟~小洋山诸岛屿位于舟山群岛西北部的崎岖列岛，长江口和杭州湾的汇合处，行政区划隶属于浙江省舟山市嵊泗县，地理概略位置为东经121°58′06″~122°09′23″，北纬30°33′52″~30°49′42″，南距宁波北仑港约90km，北距长江口灯船约65km。
2、地形
东海大桥西端芦潮港为沙泥滩地，现在围海造地，属潮坪地貌。
桥区海域，海势稳定，海床较为平缓，水深一般在5~8m，标高－7.5~－12.5m，中日海底光缆、电缆在该区通过。
大桥东侧所经岛屿及东端小洋山为一系列面积狭小的岛屿，属鸡爪型地貌。
各岛一般基岩裸露，植被稀少，地形陡峭，少平地，岸线曲折，多海湾岬角，岸线为抗冲刷侵蚀能力强的基岩海岸。
各岛在地势相对低凹地段一般发育厚20~40cm的覆盖层，相对植被发育，沿岸海蚀地貌如海蚀洞、沟较发育。
3、工程地质概况
桥位区基底为前古生代变质岩系，上覆燕山早期花岗岩系，因而，小乌龟~小洋山各岛出露岩性较单一，为花岗岩类，而芦潮港~小乌龟段基岩下伏于160~220m厚的第四季覆盖层之下。
桥位处第四纪堆积层厚度为160~220米，层位相对稳定；下部为早~中更新世（Q1~2）堆积的杂色粘土、粉质粘土、中粗砂、碎砾石灰粘性土等；中部为晚更新世（Q3）堆积的灰黄、灰色粉质粘土、砂质粉土、粉细砂等；上部为全新世（Q4）堆积的灰黄~灰色粉质粘土、淤泥质粉质粘土、粘性土灰砂、砂夹粘性土、砂质粉土、粉细砂等；表部为现代（QR）堆积的灰黄色淤泥，本区段桥址地质条件简单，钻孔灌注桩选第九层（灰色含砾粉细砂层）为持力层。
4、水文条件
桥位区所处海域的潮汐主要受东海前进潮波控制，潮汐类型属非正规半日浅海潮型，每个潮汐日有两次涨潮和两次落潮的过程。
重现期100年一遇的高潮位为3.73m，低潮位为－3.09m（国家85高程）。
本区海流以潮流占主导地位，推算最大潮流速近3.0m/s。
本海域以NE向作为控制浪向，NE向100年一遇的波浪要素值为：
H1%=6.0m，T=8.8s，L=89.6m。
5、气候条件
桥位区位于亚热带南缘，东亚季风盛行区，受季风影响东冷夏热，四季分明，降水充沛，气候变化复杂。
多年平均气温15.8℃，历年最高气温37.5℃，历年最低气温－7.9℃，最热的月平均气温27.0℃，最冷月平均气温6.0℃。
降水日数为134天/年，降雪日数为5天/年。
实测最大风速35.0m/s（风向NNE），风力大于7级大风天数65.8天/年，风力大于8级大风天数30天/年，风力大于9级天数约为3天/年。
6、地震基本烈度
本工程地处于地震活动相对较弱的地区，有史以来，无地震破坏的纪录，历史和现代地震对场区最高影响烈度为五度，场址区未发现活动断层。
从场址区地质、地球物理场和地震活动性综合分析，未发现足以确定5级以上潜在震源的依据。
本区基本烈度定为6度，而芦潮港、大洋山、小洋山等三个代表性控制点的罕遇烈度（50年2%）平均为7度。
场地类别，水域属于Ⅲ类，各岛属于Ⅰ类。
（二）施工内容
东海大桥Ⅳ标钻孔灌注桩包括三座辅通航孔桥所有主墩桩基，其中、K6+279桥为3×12根Φ2500mm钻孔灌注桩，桩长为104.65m；K12+149桥为3×14根Φ2500mm钻孔灌注桩，桩长为109.65m；K24+829桥为3×19根Φ2500mm钻孔灌注桩，桩长为100.15m。
全标段共计135根钻孔灌注桩。
二、钻孔灌注桩施工工艺
（一）质量目标及总体施工思路
1、质量目标：
⑴原材料合格率100%。
⑵混凝土试件强度合格率100%。
⑶钻孔桩分项工程合格率100%，优良率90%以上。
⑷质量承诺：
竣工验收工程质量达到优良目标。
2、总体思路：
在每个主墩位置搭设钻孔工作平台（详见海上钻孔工作平台施工方案），平台设计的主要功能是为桩基施工提供一个陆地似的操作空间。
平台上设发电机组（指每座辅通航孔桥中主墩）、临时生活区、钢筋笼堆放区、储油罐（储存量约80t）。
其中，K6、K12桥每个平台上各配置两台KP3500型（或中昇300型）钻机，K24桥每个平台上各配置3台KP3500型（或中昇300型）钻机，并在每个平台上配置一台50t履带吊，为桩基施工提供生产、生活及动力条件。
另外、在每座辅通航孔桥各配置一艘拌和船，为灌孔提供原材料基地及合格的砼。
下面分别就施工用电、人员、设备及工艺流程等问题进行概述性说明。
（1）、施工用电
发电机组设在每个工区的中主墩平台上，分别供给每个工区的施工用电，发电机组占平台面积为10×8m2，能提供1500Kw的发电量，其中，K24桥能提供2200Kw的发电量，完全能满足钻孔及部分钢筋笼的加工需要。
拌和船上自备发电机，供砼拌和及砼输送用，并通过驳船和水轮运输补给拌和船上水泥、粗细集料及淡水等原材料。
（2）、施工人员、设备总体安排
本标段三座辅通航孔桥共九个主墩，原则上按九个主墩基础同期施工来考虑人员、设备的配置。
每个平台上安放4~5个集装箱（占地面积10×6.5m2），可同时容住20~30人（钻孔、灌孔值班人员、中午施工加班人员或临时避险的施工人员）左右，而一般施工人员均住岸上总经理部，上下班由项目部的交通船只接送。
履带吊主要用于施工用材的装卸，并配合钻机完成桩基施工。
每台钻机平空间尺寸为：
（L×W×H）=5.9×4.8×9m，钻机分排隔孔作业，并利用主护筒作为泥浆循环池、沉淀池及造浆池。
钻孔沉渣通过泥浆船运至指定泥浆处理地点。
为满足桩基施工需要，我公司（路桥建设）决定建造三艘砼拌和船，每艘砼拌和船负责一个工区，每艘砼拌和船砼生产能力为120立方米/小时，储料能力为1000立方米。
该拌和船通过船载砼卧式输送泵（HBT-150）带砼布料杆输送砼，具有输送砼方量大，距离远，灵活性强等优点。
根据我项目部施工组织安排，我部拟在2002年底先进场一艘，以具备开钻条件；在2003年1月底进场一艘，以满足桩基施工需要；在2003年3月底我部自行建造的拌和船进场一艘，以满足全标段桩基施工需要。
（3）、钻孔灌注桩施工工艺流程
根据钻孔灌注桩常规施工工艺与本标段施工特点相结合，拟定本标段钻孔灌注桩施工艺流程如下：
（二）、施工工艺
1、钻孔工作平台的设计与施工
（1）、平台结构形式及功能
在综合考虑辅通航孔桥基础钻孔灌注桩具体的地质、水文、气象等因素影响的前提下，结合我公司以往在同类型桥梁基础施工取得的经验，主墩桩基钻孔平台拟采用钢管桩作为基础，由贝雷粱作为承重梁、型钢作为分配梁构成上部承重结构，平台顶面铺设有面板，同时在平台四周安有护栏（高度为1.3米）、漏电保护设备及通航指示灯。
本平台设计主要是为了满足桩基础施工要求，要求平台在使用期间内，在各种最不利荷载同时作用下，整个平台能保证持久的稳定性。
平台的详细结构形式及相关方面内容见“海上钻孔工作平台施工方案”。
（2）、平台施工
利用打桩船施打平台钢管桩。
完毕，利用浮吊施工钢管桩平联及平台的上部结构，目前、整个平台搭设工作正紧张、有序地进行。
（3）、桩基钢护筒施工
平台搭设完毕，即可进行主桩护筒的施工，下面详细介绍桩基钢护筒的施工。
技术要求：
钢护筒平面位置偏差≤5cm；
钢护筒垂直线倾斜不大于1%；
钢护筒施沉前须按设计要求进行防腐处理；
①、钢护筒的设计、制作及验收
本标段主墩钻孔灌注桩桩径为Φ2.5m，根据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041—2000）规定，钢护筒的基本节段采用δ=12mm的A3钢板卷制而成，其外径为Φ2.9m。
分别采用δ=16mm或20mm的A3钢板卷制成50~100cm长、外径为Φ2.9m的联接节段，用在钢护筒的接头及上下口，并用槽钢设竖向及环向加劲，护筒设计长度根据具体地质情况而定，目的是必须保证桩基施工过程中，护筒内外不相互渗水或翻砂，且护筒自身具有一定的稳定性，主桩护筒的详细结构见“海上钻孔工作平台施工方案”中的《钢护筒结构图》。
卷制过程应严格按照相关技术规范要求进行质量控制，验收。
经验收合格后的钢护筒通过浮吊和驳船转运至钻孔平台位。
②、振沉桩基钢护筒
·待平台面板施工完成以后，利用GPS定位系统在平台上转设控制点，并利用GPS每个平台最少定出三根桩基位置，余下桩可用全站仪进行桩位放样，利用水准仪测量桩位标高，在测量过程中要随时检查、复测桩位，观察设置点位置变化情况。
·施工时，在钻孔工作平台面板上测量放样定出桩位，并将其定位点外引至桩位面板以外（即设护桩点），然后将面板与I28a分配梁之间的临时固结点解除，并将桩位处I28a分配梁吊离，这样即可进行钢护筒的振沉施工。
利用平台上的50t履带吊悬吊ZD135振桩锤振沉钢护筒。
如下图：
·在振沉钢护筒时，采用多层导向定位架（见导向架施工图），上层固定在钻孔工作平台上的I28a型钢顶面，下层与钻孔平台临时钢管桩连结牢固。
由于I28a型钢跨度达6.5m，其刚度若不能满足要求，则必须对其进行加固处理。
导向定位架必须加固牢固后方可进行钢护筒的振沉施工。
·钢护筒振沉前必须严格的自检，而且必须经过监理工程验收合格后方可进行振沉工作，桩基钢护筒的振沉工作应安排在平潮或较低潮水位时进行。
钢护筒采用分节对接振动下沉的办法，每节钢护筒在振动下沉前，在护筒顶以下1m处设置内部支撑，防止振动夹头使护筒产生径向塑性变形。
当每节钢护筒振沉到位时，必须及时将内支撑解除，解除时一定要将内支撑栓好保险绳，以防止其掉入护筒内，影响以后的成孔。
·当第一节护筒在定位架上定位临时固结前，采用“吊线法”检查其垂直度，同时检查中心偏位是否符合要求，否则要求重新进行定位，定位合格后方可将其临时固结，并进行第二节钢护筒的对接。
·通常，上下两节钢护筒点焊对接前，用经纬仪从不同角度检查其垂直度，直至符合要求方可进行满焊焊接。
两节钢护筒接头处采用坡口焊接，焊缝厚度不小于8mm，同时在钢护筒对接口外侧，沿桩周加设8块20cm×10cm×1cm的A3加劲钢板，钢板与钢护筒采用环形满焊，焊缝厚度不小于8mm。
·两节钢护筒节口焊接完成后，割除临时固结，开始振动下沉。
同法进行第三节钢护筒的接长及振沉。
·钢护筒振沉过程中应对沉桩机与桩帽的连接螺栓进行观察并确保连接牢固，每次振动以不超过5分钟控制，同时注意对钢护筒下沉速度及垂直度进行观测控制，若遇异常情况应立刻停振，并分析其原因。
·钢护筒振沉到位并完成其联接以后，及时进行钢护筒口用于支撑I28a分配梁的牛腿焊接，然后待横桥向一排（三根）钢护筒完成后，及时铺设I28a分配梁，并将面板与I28a分配梁施焊牢固。
2、桩基施工
⑴钻孔施工
①、钻机选型
根据对辅通航孔桥基础钻孔灌注桩地质、水文等自然条件的综合分析，结合我公司多年的现场施工经验，拟采用KP3500型全液压转盘式钻机（相关参数见表2.2-1）和中昇300型全液压转盘式钻机（相关参数表2.2-2）实施副通航孔桥基础钻孔灌注桩钻孔施工。
两种钻机均采用液压传动，集中液电复合操纵，安全可靠；可采用正、反循环两种钻孔工艺，适应各种地层钻孔施工。
KP3500钻机主要技术参数表2.2-1
钻孔直径（m）
3.5（岩层）6（松散层）
钻杆通径（mm）
275
钻孔深度（m）
130
主机功率（KW）
30×4
最大扭矩（KN.m）
210
辅助电机功率（KW）
8
转速（r/min）
0~24
起重功率（KW）
75
提升能力（KN）
1200
主机重量（t）
47
最大加压力（KN）
600
整机外形尺寸（m）
Size（L×W×H）
5.9×4.8×9
油压（Mp）
18
中昇300型钻机技术参数表表2.2-2
钻孔直径（m）
岩层φ3.0，松散层φ3.5
钻杆内径（cm）
21.5
钻孔深度（m）
140
总功率（kw）
210
最大扭矩（kN·m）
210
整机尺寸（m）
6.3×5.8×10.0
转速（r/min）
0～16
主机重量（t）
45
提升能力（kN）
1500
最大配重（kN）
200
②、泥浆制备、循环体系
a、泥浆的配制
由于海水中［Cl-］含量高，其中部分离子对桩基钢筋有腐蚀作用，若用海水泥浆，则会影响桩基结构质量，因此，我部决定在整个成孔的全过程使用淡水造浆，并利用淡水泥浆循环除渣和清孔。
拟定钻孔灌注桩新拌泥浆配合比见表2.2-3。
拟采用的淡水钻孔泥浆配合比表2.2-3
泥浆配合比
淡水（Kg）
膨润土（Kg）
CMC（Kg）
聚丙烯酸铵（Kg）
纯碱（Kg）
100
8
0.003
0.003
0.03
泥浆各项性能指标测试如下：
比重：
1.12g/ml
含砂率：
<4%
失水量：
<17ml/30min
粘度：
18～22s
净切力：
3.2g/cm2
胶体率：
98.5%
泥皮厚度：
1.5～2.0mm
PH值：
9
正式施工时结合桥位处具体的地质水文条件和钻进施工的实际情况，以及对泥浆各项指标的实测结果，适当调整泥浆的基本配合比。
泥浆现场检测项目包括稳定性检验、泥皮形成性检验、泥浆流动性检验、泥浆比重检验等。
b、泥浆循环系统
（a）、泥浆循环系统中相关参数的计算
根据我公司在杭州市钱塘江六桥、椒江大桥（桩径分别2.3m、2.0m,桩长均在100m以上）的施工经验，KP3500型全液压转盘式钻机及中昇300型全液压转盘式钻机在粉砂层、细砂、粗砂层等地层钻孔进尺平均可达0.50~0.7m/h，按基桩桩长110m，单桩成孔时间为8天左右（有效作业天数）。
每个孔内土体方量约为540m3，根据我们在钻孔灌注桩方面的施工经验，完成一个孔约需要1.2×（孔内土体方量540m3+扩孔方量540m3×0.1+孔内河床至泥浆顶段体积70m3+泥浆渗透部分56m3）=864m3泥浆（考虑了泥浆的再利用）。
泥浆比重按1.2t/m3算，则完成一个孔约需淡水为：
864×1.2×100/（100+8+0.003+0.003+0.03）=960t，同理可分别求得完成一个孔所需其它原料：
膨润土77t，CMC29Kg，聚丙烯酸铵29Kg，纯碱288Kg。
一根桩按成孔时间8天计算，则可计算出每个开钻孔每天所需泥浆原料为：
淡水120t，膨润土9.6t，CMC3.6Kg，聚丙烯酸铵3.6Kg，纯碱36Kg。
按施工计划，除K24桥每墩上三台钻机外，K6、K12桥每个墩均上两台钻机，则在正常作业时间内每座辅通航孔桥每天所需配置泥浆的原料如下表。
每座辅通航孔桥每天配备泥浆所需原料表2.2-4
桥位
泥浆原料
钻机（台）
淡水（t/d）
膨润土（t/d）
CMC（Kg/d）
聚丙烯酸铵（Kg/d）
纯碱（Kg/d）
K6桥
6
720
57.6
21.6
21.6
216
K12桥
6
720
57.6
21.6
21.6
216
K24桥
9
1080
86.4
32.4
32.4
324
根据上面对每个开钻孔每天所需泥浆原料的计算可初步计算每个开钻孔每天所需运走的钻渣及废浆。
在钻机成孔过程中一个孔的钻渣数量约为500m3（取孔内土体方量），钻渣中携带泥浆为循环体系中泥浆的损失约50m3，冲洗钻渣所用海水约为50m3，即一根桩在8天成孔过程中共须运走钻渣及废浆等总重量应为：
540×2.0+50×1.2+50×1.0=1190t，则每天须运走钻渣及废浆等重量应为1110/8=148.75t，按150t计。
在成孔过程中每座辅通航孔桥每天所须运走的钻渣及废浆等重量见下表。
每座辅通航孔桥每天所须运走的钻渣及废浆等重量表2.2-4
桥位
K6
K12
K24
钻机（台）
6
6
9
钻渣及废浆等重量（t/d）
900
900
1350
每根桩在砼浇注过程中所须排出、运走的泥浆为1.1t/m3×（540+50+70）m3=726t。
（b）、制备泥浆所需主要原材料的供给及相关处理
根据以上两表可以看出，为了保证本标段钻孔灌注桩施工顺利进行，解决泥浆原材料的供给是关键。
下面就原材料的供给和相应设备的配备作如下分析：
·淡水
考虑到自然因素对船运的影响，拟在每个施工平台上储存富余三天的淡水用量（K6、K12桥各平台均为720t，K24桥为每个平台1080t）。
储水池统一采用用平台上的护筒，单根护筒（未浇注砼且未开钻的孔）储水量为3.14×（2.92/4）×（7+8）=100m3，已浇完砼的单根护筒储水量为3.14×（2.92/4）×8=53m3，平台上除开钻孔不考虑有储水作用外其余均考虑有储水作用。
由此可算出每个平台上能储水量情况如下表。
每座辅通航孔桥单个平台护筒储水量情况表2.2-4
桥位
K6
K12
K24
单个平台开钻孔
2
2
3
最少可能储水量（m3）
530
636
848
最多可能储水量（m3）
1000
1200
1600
由上表可以看出，每个平台在钻孔施工过程中储水量基本可以满足三天的富余量，只是施工最后几个孔时，泥浆储备量达不到三天的要求，这时可将已浇完砼桩的钢护筒接长，以满足要求。
拟定每个辅通航孔桥各配备两条1000t（其中，K24桥配两条1200t的）的水船，这样，两艘水船周转运水，每个钻孔平台一天供水一次，水船每次供水均将每个平台上所有储水护筒均加满淡水，成孔过程中造浆所需淡水均从储水护筒内抽取。
注意，每个平台在开钻之前均要将储水护筒（除开钻孔、泥浆池、循环池、造浆池外）内加满淡水。
淡水的另一种来源是：
海水淡化。
目前，我部正在进一步调查研究这一方案的可行性，若海水淡化这一方式可行，那将会大降低海上运输淡水给海上钻孔灌注桩带来的风险。
·膨润土
根据上表中的相关参数可以看出，三座辅通航孔桥每天用膨润土约200t，因此，三座辅通航孔桥拟定共用一艘500t的货驳，货驳不参与本桥位以外的运输，只在三座桥间周转。
与淡水一样，三座桥每个平台上均要计划储备富余三天的膨润土用量。
每个平台在开钻之前，须将富余三天的膨润土准备齐全（堆放位置见泥浆正、反循环图）。
·钻渣、废浆的处理
依据表2.2-4中数据，拟在K6、K12、K24三座辅通航孔桥各配置6艘250m3（450t）的泥驳。
对于每个辅通航孔桥来说，保证每个平台旁边始终有一艘泥驳，这样，每个平台两艘泥驳轮流装渣、运走，并排放至指定地点，确保钻渣、废浆等不直接流入海里，影响海洋环境。
·泥浆循环工艺中船只靠泊的处理
由于钻孔过程中有较多的船只靠泊平台附近，为钻孔施工提供原材料或运走施工中的工程废料，为了保证平台和各船只的安全，拟在每个辅通航孔桥各设置8个30t的砼异形锚（如下图：
各辅通航孔桥砼异形锚布置图），主要用于水船、泥驳、拌和船等施工船只的栓缆。
各辅通航孔桥砼异形锚布置图
（c）、钻孔过程中的泥浆循环
从本标段三座辅通航孔桥地质报告可以看出，⑦层以上地质宜采用正循环成孔，⑦层及以下部分地质宜采用反循环成孔。
但由于我钢护筒底标高已进入⑥层，接近⑦层，因此整个成孔过程均可采反循环成孔。
下面以K12桥钻孔为例予以说明。
首先，用泥浆泵将造浆池、循环池、沉淀池及开钻孔内的海水（包括部分淤泥）尽量（在保证护筒内外海水不贯通的情况下）抽净，然后在开钻孔内加入一定量的膨润土和淡水，利用钻机反循环成浆，此时钻机只是造浆而不进尺，待泥浆数量及各项指标达到设计要求时，开始反循环钻进。
与此同时，在造浆池内按一定比例加入膨润土和淡水，利用空压机压缩空气搅拌成浆，泥浆通过连通管（或泥浆泵）从造浆池进入循环池。
循环池内的泥浆在泥浆泵的作用下进入开钻孔孔口。
开钻孔内泥浆携带钻渣，在钻杆气举作用下，从孔底经钻杆流出，直接进入旋流除渣器，泥浆在旋流除渣器内分离为泥渣和泥浆，分离出来的泥浆直接进入循环池参与再循环，而泥渣则进入渣池后并通过溜槽溜入泥驳。
这就是反循环过程（如下图）。
在整个循环过程中，要不断在造浆池内补充淡水和膨润土等原料，以补充循环过程中泥浆的损失。
K12桥泥浆反循环图
d、采用淡水泥浆循环存在的问题
就钻孔本身而言，它受天气因素影响较小。
采用淡水造浆，由于淡水泥浆中的淡水、膨润土等原料上到钻孔平台上或钻渣和废浆运出主要依靠海上船只的运输，而船只运输受风、浪、潮、雾等天气因素影响极大，因此，如果因为天气因素影响而导至泥浆原料供应不上，造成泥浆指标难以达到规范要求或因钻渣和废浆难以运出等因素的影响，那么钻孔施工将会受到很大影响。
③、钻进
技术要求：
孔的中心位置平面偏位小于5cm；
孔径不小于2500mm；
孔倾斜度小于1%；
孔深不小于设计规定。
拟采用KP3500型或中昇300型全液压转盘式钻机实施各辅通航孔桥基础钻孔灌注桩钻孔施工。
钻孔灌注桩因其施工情况的特殊性，钻孔时可能遇到的不定因素较多，因此开钻前制定详细可行的基桩施工作业指导书，包括施工工艺、钻孔前的设备检修、人员培训与准备、泥浆循环系统等材料准备、事故预案、安全方案、质检方案等，并备有可靠的自发电系统和满足要求的砼拌和站。
·钻孔前，绘制钻孔地质剖面图，以便按不同土层选用适当的钻进压力、钻进速度、泥浆比重、正反循环工艺等。
·在钻孔平台上铺好枕木，固定好钢轨，利用浮吊将钻机吊装就位，立好钻架并调整、安设好起吊系统，将钻头吊入护筒内准备钻孔。
·钻机安装就位后，调整底座并保持平稳，以保证在钻进和运行中不产生位移及沉陷，否则找出原因，及时处理。
·钻孔作业时采用减压钻进，根据不同土层选择与之相适应的进尺和转速。
对于淤泥质土层，采用低档慢速、大泵量、稠泥浆钻进，每小时进尺不大于1m，以免发生先扩孔后缩孔现象，对于亚粘土层，采用低档慢速、优质泥浆、大泵量钻进的方法钻进；对于粘土层采用中等钻速大泵量、稀泥浆钻进，每小时进尺不大于0.8m；对于砂层，采用轻压、低档慢速、大泵量、稠泥浆钻进，每小时进尺不大于0.5m，以免孔壁不稳定，发生局部扩孔或局部坍孔，并充分浮渣、排渣，以防埋钻现象；对砂砾层，采用轻压、低档慢速、优质浓泥浆钻进，每小时进尺不大于0.8m，确保护壁厚度以及充分浮渣；护筒底口和不同地层交接处附近，采用低档慢速、小进尺钻进，防止扩孔、塌孔和偏斜孔，每小时进尺不大于0.5m。
·从标段地质报告分析，上部粘土层和⑦层以上土层可用正循环钻进，下部含砾粉细砂层则采用反循环施工。
·钻孔过程中，及时填写钻孔施工记录，交接班时由当班钻机班长交待接班钻机班长
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