模板碗扣式专项施工方案.docx
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模板碗扣式专项施工方案
模板（碗扣式支撑）方案
一、工程概况
1、工程名称：
宁德职业技术学院实训楼工程
2、工程地点：
福安市洋边路与新阳路交汇处东北侧
3、建设单位：
宁德职业技术学院
4、工程规模：
总建筑面积：
4234.66平方米
建筑层数：
地上六层，
建筑高度：
23.09米
建筑占地面积：
630.53平方米
5、上部结构体系：
现浇钢筋混凝土框架结构，抗震设防烈度六度
本工程一层至二层高3.60米、三层至六层层高3.30米；最大主梁截面为200mm×600mm，梁板最大跨度轴与轴之间距离为7.50米，框架柱截面尺寸为400×400、500×500、500×550、550×550、500×750等，板厚为100mm、110mm等
二、施工工艺及操作要求
㈠柱子模板
方柱模由四块18mm厚胶合板依据柱子几何尺寸，现场加工拼制而成。
由50×100mm方木做竖肋、间距200mm，双钢管@300mm做柱箍，采用钢管斜撑。
对于方柱三米高以上部位柱箍间距可以适量增加，但最大间距不超过50cm。
柱箍之间采用Ф16对拉螺栓，用预埋地锚、钢管斜撑校正模板垂直度，选用钢管做柱箍间距从下到上分600mm、800mm、900mm，采用钢拉片间距750mm，三道支撑支在预埋的Φ25钢筋上，U形卡满扣。
1、安装工艺流程
弹线→柱模就位并作临时固定→检查柱模位置并纠正→自下而上安装柱箍并加设斜撑→预检
2、施工方法
⑴安装条件：
柱钢筋验收合格，并办理完隐检手续；柱边线、模板控制线齐全；柱内凿毛、清理干净。
⑵将加工好的定型柱模板就位，阳角接缝处粘贴密封条，做临时固定。
⑶柱根部模板处调整就位加固。
⑷柱模板调整、加固、支撑。
拉通线检查，用钢管对柱子进行整体加固，并加剪刀撑。
检查合格后，在柱子上口加保护层护铁，柱保护层25mm。
⑸安装柱控制箍。
⑹检查验收。
柱子模板及支架的刚度、稳定性要符合要求，模板下口及模板间要拼接严，缝隙不得大于0.5mm，截面尺寸偏差不大于2mm，每层垂直度偏差不大于3mm，相邻模板高低差要小于1mm，预留洞口截面尺寸偏差不得大于10mm，轴线位移不大于3mm。
⑺柱边角处采用木板条找补海棉条封堵，保证楞角方直、美观。
斜向支撑，起步为150mm，每隔1500mm一道，采用双向钢管对称斜向加固（尽量取45°），柱与柱之间采用拉通线检查验收。
柱模木楞盖住板缝，以减少漏浆。
㈡梁模板施工
1、工艺流程
弹出轴线及标高线→搭设梁底支架→安装梁底模板→梁底起拱→绑扎钢筋→安装梁侧模→复核梁模尺寸位置并安装斜撑→与相邻模板连接
2、根据主控制线放出各梁的轴线及标高控制线。
3、梁模支撑。
梁模板支撑采用碗扣式满堂钢管脚手架支撑，立杆纵、横向间距均为1.0m（当梁高大于600mm时间距不大于800mm）；立杆须设置纵横双向扫地杆，扫地杆距楼地面200mm；立杆全高范围内设置纵横双向水平杆，水平杆的步距（上下水平杆间距）不大于1500mm；立杆顶端必须设置纵横双向水平杆。
在满堂架的基础上在主次梁的梁底再加一排立杆，沿梁方向间距1.0m。
梁底小横杆和立杆交接处立杆加设保险扣。
梁模板支架宜与楼板模板支架综合布置，相互连接、形成整体。
4、剪刀撑。
竖直方向：
纵横双向沿全高每隔四排立杆设置一道竖向剪刀撑。
水平方向：
沿全平面每隔2步设置一道水平剪刀撑。
剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，纵向剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在45～60度之间，水平剪刀撑与水平杆的夹角宜为45度。
5、梁模板安装
⑴大龙骨采用48×3.5mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用40mm×80mm方木，间距200mm，其跨度等于大龙骨间距。
⑵梁底模板铺设：
按设计标高拉线调整支架立杆标高，然后安装梁底模板。
梁跨中起拱高度为梁跨度的2‰，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。
⑶梁侧模板铺设：
根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。
梁侧模应设置斜撑，当梁高大于700mm时设置腰楞，并用对拉螺栓加固，对拉螺栓水平间距为500，垂直间距300。
㈢楼板模板施工
1、工艺流程：
支架搭设→龙骨铺设、加固→楼板模板安装→预检。
2、支架搭设：
楼板模板支架搭设同梁模板支架搭设，与梁模板支架统一布置。
立杆顶部如设置顶托，其伸出长度不应大于300mm；顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不大于100㎜。
支撑体系采用满堂钢管碗扣式快拆支撑架，板底采用600×900mm间距的支撑。
模板主龙骨采用48×3.5mm双钢管，次龙骨采用40mm×80mm木方，间距为150mm~200mm。
3、模板安装：
面板采用18mm木胶合面作楼板模板，一般采用整张铺设、局部小块拼补的方法，模板接缝应设置在龙骨上。
大龙骨采用Ø48×3.5mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用40mm×80mm方木，间距150mm~200mm，其跨度等于大龙骨间距。
挂通线将大龙骨找平。
根据标高确定大龙骨顶面标高，然后架设小龙骨，铺设模板。
4、楼面模板铺完后应认真检查支架是否牢固。
模板梁面、板面清扫干净。
碗扣式钢管模板支撑示意图
（注:
梁板支撑立杆间距应布置一致，以便拉结）
1-底板基础地面；2-可调底座或固定底座；3-扫地杆；4-立杆；
5-水平杆；6-U型顶托；7-剪刀撑；8-梁板支撑拉结钢管
三、模板的拆除
1、拆模程序：
先支的后拆，后支的先拆→先拆非承重部位，后拆承重部位→先拆除柱模板，再拆楼板底模、梁侧模板→最后拆梁底模板。
2、柱、梁、板模板的拆除必须待混凝土达到设计或规范要求的脱模强度。
柱模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除；板与梁底模板应在梁板砼强度达到设计强度的100%，并有同条件养护拆模试压报告，经监理审批签发拆模通知书后方可拆除。
3、模板拆除的顺序和方法。
应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原则。
拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。
4、拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。
待该片（段）模板全部拆除后，将模板、配板、支架等清理干净，并按文明施工要求运出堆放整齐。
5、拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递。
按指定地点堆放，并做到及时清理，维修和涂刷好隔离剂，以备待用。
四、成品保护措施
1、模板搬运时应轻拿轻放，不准碰撞柱、梁、板等混凝土，以防模板变形和损坏结构。
2、模板安装时不得随意在结构上开洞；穿墙螺栓通过模板时，应尽量避免在模板上钻孔；不得用重物冲击已安装好的模板及支撑。
3、搭设脚手架时，严禁与模板及支柱连接在一起。
4、不准在吊模、水平拉杆上搭设跳板，以保证模板牢固稳定不变形。
浇筑混凝土时，在芯模四周要均匀下料及振捣。
5、拆摸时应尽量不要用力过猛过急，严禁用大捶和撬棍硬砸硬撬，以免混泥土表面或摸板受到损失坏。
五、质量保证措施及施工注意事项
1、施工前由木工翻样绘制模板图和节点图，经施工负责人复核后方可施工，安装完毕，经高支模管理机构有关人员组织验收合格后，通知分公司质安部、技术部到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装等下道工序的施工作业
2、现浇结构模板安装允许偏差：
序号
项目
允许偏差（mm）
1
轴线位移
5
2
底模上表面标高
±5
3
截面内部尺寸
柱、梁
＋4，-5
4
层高垂直度
大于5m
8
5
相邻两板表面高底差
2
6
表面平整度
5
注；检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。
3、确保每个扣件和钢管的质量满足要求，每个扣件的拧紧力矩都要控制在40～65N·m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。
4、模板施工前，对班组进行书面技术交底，拆模要有项目施工员签发拆模通知书。
5、浇筑混凝土时，木工要有专人看模。
6、认真执行三检制度，未经验收合格不允许进入下一道工序。
7、严格控制楼层荷载，施工用料要分散堆放。
8、在封模以前要检查预埋件是否放置，位置是否准确。
六、安全施工注意事项
1、施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。
2、支模过程中应遵守安全操作规程，安装模板操作人员应戴好安全帽，高空作业应系好挂好安全带。
3、高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，应从施工电梯进入工作面。
4、高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。
5、混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。
6、正在施工浇筑的楼板，其下一层楼板（地下室顶板）的支撑不准拆除，待本层模板及满堂架拆除后方可拆除。
7、拆模时应搭设脚手架，废烂木方不能用作龙骨。
8、在4m以上高空拆模时，不得让模板、材料自由下落，更不能大面积同时撬落，操作时必须注意下方人员动向。
9、拆除时如发现混凝土由影响结构质量、安全问题时，应暂停拆除，经处理后，方可继续拆模。
10、拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。
七、文明施工及环保措施
1、模板拆除后的材料应按编号分类堆放。
2、模板每次使用后清理板面，涂刷脱模剂，涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。
3、模板安装时，应注意控制噪声污染。
4、模板加工过程中使用电锯、电刨等，应注意控制噪音，夜间施工应遵守当地规定，防止噪声扰民。
5、加工和拆除木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。
6、每次下班时保证工完场清。
八、施工准备工作
1、技术准备
组织现场管理人员熟悉、审查施工图纸，编制施工图预算，重点对框架模板结构施工等分项工序的技术、质量和工艺要求进行学习，并将其质量和工艺的要点向作业班组作详细的交底，并做好文字记录。
2、物资准备
按照施工方案做好模板结构体系的主要材料计划，根据施工平面图的要求，组织好所需的材料、机具按计划进场，在指定地点，按规定方式进行储存、堆放，确保施工所需。
3、劳动组织准备
根据项目经理部架构，按照劳动需要量计划，组织劳动力进场，并对其进行安全、防火、文明施工等方面的教育，向施工班组、工人进行施工方案、计划和技术交底。
并建立、健全各项现场管理制度。
九、综合说明
㈠模板支架选型
根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，经过综合技术经济比较，选择碗扣式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应的设计计算。
㈡编制依据
1、中华人民共和国行业标准，《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166－2008）。
2、《建筑施工安全手册》
3、建设部《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）。
4、本工程相关图纸，设计文件。
5、国家有关模板支撑架设计、施工的其它规范、规程和文件，
十、搭设方案
㈠基本搭设参数
模板支架高H为2.7m，拉杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距La取1.2m、1.5m，横距Lb取1.2m、1.5m。
立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.6m。
整个支架的简图如下所示。
2600
1200
模板底部的方木，截面宽50mm，高100mm，布设间距0.25m。
㈡材料及荷载取值说明
碗扣式钢管脚手架是一种杆件轴心相交（接）的承插锁固式钢管脚手架，采用带连接件的定型杆件，组装简便，具有比扣件式钢管脚手架较强的稳定承载能力，不仅可以组装各式脚手架，而且更适合构造各种支撑架，特别是重载支撑架。
碗扣式钢管脚手架是在吸取国外先进技术的基础上，结合我国实际情况研制的一种多功能脚手架。
目前广泛用的WDJ型碗扣式钢管脚手架基本上解决了上述扣件式钢管脚手架的缺陷。
WDJ碗扣式钢管脚手架的最大特点，是独创了带齿的碗扣式接头。
这种接头结构合理，力学性能明显优于扣件和其他类型的接头。
它不仅基本上解决了偏心距的问题，而且具有装卸方便、安全可靠、劳动效率高、功能多、不易丢失零散扣件等优点，因而受到施工单位的欢迎，是一种有广泛发展前景的新型脚手架。
碗扣式脚手架的特点
细节一性能特点
碗扣式脚手架具有以下性能特点：
（1）多功能碗扣式脚手架可根据施工要求，组成模数为0．6m的多种组架尺寸和荷载的单排、双排脚手架，支撑架，支撑柱，物料提升架，爬升脚手架等多功能的施工设备、并能作曲线布置。
布架场地不需做大面积的整平。
（2）接头拼拆速度快由于采用了碗扣接头．避免了扣件螺栓人工操作。
只用一把铁锤即可进行安装和拆卸作业，安装和拆卸速度比扣件式钢管脚手架快5倍以上。
（3）减轻了劳动强度由于碗扣式钢管脚手架完全取消了螺栓作业，工人携带一把铁锤即能完成全部作业，减轻了一半的劳动强度。
（4）接头强度高，安全可靠接头采用独特的碗扣式，经试验和使用证明，它具有极佳的抗剪、抗弯、抗扭能力，比其他类型的钢管脚手架的结构强度提高50％以上。
由于接头具有可靠的白锁能力．整架配备有较完善的安全保障设施，所以使用安全可靠。
（5）维护简单构件为不易丢失的扣件．构配件轻便、牢固。
不怕一般的锈蚀，所以日常的维护简单，运输紧凑有便，
细节二构造特点
碗扣式钢管脚手架的核心部件是碗扣接头，它由上碗扣、下碗扣、横杆接头和上碗扣限位销组成．如下图所示。
碗扣式钢管脚手架采用，48X3.15（mm）A3焊接钢管作主构件。
立杆和顶杆是在一定长度的钢管上每隔0．6m安装一套碗扣接头制成。
碗扣分上碗扣和下碗扣。
下碗扣焊在钢管上，上碗扣对应地套在钢管上．其销槽对准焊在钢管上的限位销即能上、下滑动，横杆是在钢管两端焊接横杆接头制成。
连接时，只需将横杆接头插入下碗初内，将上碗扣沿限位销扣下，并顺时针旋转，靠上碗扣螺旋面使之与限位销顶紧，从而将横杆与立杆牢固地连在一起，形成框架结构。
模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。
十一、模板支架的强度、刚度及稳定性验算
荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模方木→可调托座→立杆→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。
其中，取与底模方木平行的方向为纵向。
㈠板底模板的强度和刚度验算
模板按三跨连续梁计算，如图所示:
1、荷载计算
模板的截面抵抗矩为：
W＝900×182/6=4.86×104mm3；
模板自重标准值：
x1＝0.3×0.9=0.27kN/m；
新浇混凝土自重标准值：
x2＝0.11×24×0.9=2.376kN/m；
板中钢筋自重标准值：
x3＝0.11×1.1×0.9=0.109kN/m；
施工人员及设备活荷载标准值：
x4＝1×0.9=0.9kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载标准值：
x5＝2×0.9=1.8kN/m。
以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.2，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：
g1=（x1+x2+x3）×1.2=（0.27+2.376+0.109）×1.2=3.306kN/m；
q1=（x4+x5）×1.4=（0.9+1.8）×1.4=3.78kN/m；
对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。
跨中最大弯矩计算简图
跨中最大弯矩计算公式如下:
M1max=0.08g1lc2+0.1q1lc2=0.08×3.306×0.252+0.1×3.78×0.252=0.04kN·m
支座最大弯矩计算简图
支座最大弯矩计算公式如下：
M2max=-0.1g1lc2-0.117q1lc2=-0.1×3.306×0.252-0.117×3.78×0.252=-0.048kN·m；
经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。
Mmax=0.048kN·m；
2、底模抗弯强度验算
取Max（M1max，M2max）进行底模抗弯验算，即
σ=M/Wσ=0.048×106/（4.86×104）=0.994N/mm2
底模面板的受弯强度计算值σ=0.994N/mm2小于抗弯强度设计值fm=15N/mm2，满足要求。
3、底模抗剪强度计算。
荷载对模板产生的剪力为Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.6×3.306×0.25+0.617×3.78×0.25=1.079kN；
按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算：
τ=3Q/（2bh）≤fv
τ=3×1078.947/（2×900×18）=0.1N/mm2；
所以，底模的抗剪强度τ=0.1N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.4N/mm2满足要求。
4、底模挠度验算
模板弹性模量E=6000N/mm2；
模板惯性矩I=900×183/12=4.374×105mm4；
根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算：
νmax=0.677（x1+x2+x3）lc4/（100EI）+0.990（x14+x5）lc4/（100EI）νmax=0.068mm；
底模面板的挠度计算值νmax=0.068mm小于挠度设计值[ν]=min（250/150，10）mm，满足要求。
㈡底模方木的强度和刚度验算
按三跨连续梁计算
1、荷载计算
模板自重标准值：
x1=0.3×0.25=0.075kN/m；
新浇混凝土自重标准值：
x2=0.11×24×0.25=0.66kN/m；
板中钢筋自重标准值：
x3=0.11×1.1×0.25=0.03kN/m；
施工人员及设备活荷载标准值：
x4=1×0.25=0.25kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载标准值：
x5=2×0.25=0.5kN/m；
以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.2，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：
g2=（x1+x2+x3）×1.2=（0.075+0.66+0.03）×1.2=0.918kN/m；
q2=（x4+x5）×1.4=（0.25+0.5）×1.4=1.05kN/m；
支座最大弯矩计算简图
支座最大弯矩计算公式如下:
Mmax=-0.1×g2×la2-0.117×q2×la2=-0.1×0.918×0.92-0.117×1.05×0.92=-0.174kN·m；
2、方木抗弯强度验算
方木截面抵抗矩W=bh2/6=60×802/6=6.4×104mm3；
σ=M/Wσ=0.174×106/（6.4×104）=2.717N/mm2；
底模方木的受弯强度计算值σ=2.717N/mm2小于抗弯强度设计值fm=13N/mm2，满足要求。
3、底模方木抗剪强度计算
荷载对方木产生的剪力为Q=0.6g2la+0.617q2la=0.6×0.918×0.9+0.617×1.05×0.9=1.079kN；
按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算：
τ=3Q/（2bh）≤fv
τ=3×1078.947/（2×60×80）=0.337N/mm2；
所以，底模方木的抗剪强度τ=0.337N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2满足要求。
4、底模方木挠度验算
方木弹性模量E=9000N/mm2；
方木惯性矩I=60×803/12=2.56×106mm4；
根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算：
νmax=0.521×（x1+x2+x3）×la4/（100×E×I）+0.192×（x4+x5）×la4/（100×E×I）=0.155mm；
底模方木的挠度计算值νmax=0.155mm小于挠度设计值[ν]=min（900/150，10）mm，满足要求。
㈢托梁材料计算
根据JGJ130－2001，板底水平钢管按三跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示。
1、荷载计算
材料自重：
0.033kN/m；
方木所传集中荷载：
取
（二）中方木内力计算的中间支座反力值，即
p=1.1g2la+1.2q2la=1.1×0.918×0.9+1.2×1.05×0.9=2.043kN；
按叠加原理简化计算，托梁的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。
2、强度与刚度验算
托梁计算简图、内力图、变形图如下：
托梁采用：
钢管（单钢管）:
Ф48×3.25；
W=4.49×103mm3；
I=10.78×104mm4；
托梁计算简图
托梁计算弯矩图（kN·m）
托梁计算变形图（mm）
托梁计算剪力图（kN）
中间支座的最大支座力Rmax=8.14kN；
托梁的最大应力计算值σ=0.672×106/4.49×103=149.644N/mm2；
托梁的最大挠度νmax=1.66mm；
托梁的抗弯强度设计值fm=205N/mm2；
托梁的最大应力计算值σ=149.644N/mm2小于钢管抗弯强度设计值fm=205N/mm2,满足要求!
托梁的最大挠度计算值νmax=1.66小于最大允许挠度[ν]=min（900/400,10）mm,满足要求!
㈣立杆稳定性验算
立杆计算简图
1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算
（1）立杆荷载
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容
（1）支架的自重（kN）：
NG1＝3.59×4.8＝17.232kN；
（2）模板的自重（kN）：
NG2＝0.075×0.9×0.9＝0.061kN；
NG3＝24×0.11×0.9×0.9＝2.138kN；
静荷载标准值NG＝NG1＋NG2＋NG3＝19.431kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载
（1）活荷载标准值：
NQ＝（0.25＋0.5）×0.9×0.9＝0.608kN
3.立杆的轴向压力设计值计算公式
N＝1.2NG＋1.4NQ＝1.2×19.431＋1.4×0.608＝24.168kN
（2）立杆稳定性验算。
按下式验算
σ=N/（φAKH）≤f
φ--轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比λ按《规程》附录C采用；
A--立杆的截面面积，取4.57×102mm2；
KH--高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按《规程》5.3.4采用；
计算长度l0按下式计算的结果取大值：
l0=h+2a=1.2+2×0.1=1.4m；
l0=kμh=1.185×1.664×1.2=2.366m；
式中：
h-支架立杆的步距，取1.2m；
a--模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.1m；
μ--模板支架等效计算长度系数，参照《规程》附表D－1,取1.664；
k--计算长度附加系数，按《规程》附表D－2取值为1.185；
故l0取2.366m；
λ=l0/i=2.366×103/15.9=149；
查《规程》附录C得φ=0.312；
KH=1/[1+0.005（H-4）]
KH=1/[1+0.005×（4.8-4）]=0.996；
σ=N/（φAKH）=24.168×103/（0.312×4.57×102×0.996）=170.177N/mm2；
立杆的受压强度计
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