盾构施工培训资料 2.docx
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盾构施工培训资料2
盾构施工培训资料
一、盾构施工培训安排
序号
培训内容
主讲人
1
盾构施工工法及规范要求
外聘专家
2
盾构设备原理
朱红光
3
盾构施工工艺
张细宝
4
盾构施工测量
边兆龙
5
盾构施工监测
王伟
6
盾构操作
杨勇、周继泉
7
盾构施工保养
杨君超
8
盾构施工现场组织
杨勇
9
盾构施工用电
杨君超
10
盾构施工风险控制
任飞
11
盾构始发、调头及转场组织
杨勇、朱红光
12
盾构施工临设布置
徐建虎、花宜
二、工程概况
2.1工程位置及主要工程量
工~文区间线路是自工业展览馆站出发，沿青年大街由北向南至文体路站为止（位置见下图2-1）,区间隧道为单洞单线圆形断面，右线起点设计里程为K12+396.425，左线起点设计里程为K12+396.423，终点设计里程为K13+696.3，区间右线长度为1302.180m，左线长度为1302.182m。
本区间设两个联络通道，设置里程分别为K12+791.501和K13+230。
区间主要工程数量见下表2-2。
2-1工~文区间位置图
工程部位
项目名称
单位
数量
区间盾构主体工程
开挖土方
m3
81165.2
预制钢筋砼管片
环
2172
联络通道特殊管片
环
8
洞门特殊管片
环
4
钢筋混凝土管片（负环）
环
14
钢筋
t
2439.8
同步压浆
m3
10421.8
防水层
环
2172
区间盾构附属工程
暗挖土方
m3
238
喷射早强砼C20
m3
75
小导管
m
600
二衬砼C30
m3
92.7
钢筋
t
31.75
防水层
m2
242
施工缝
m
32
背后注浆
m3
27.3
2.2线路平纵断面设计概况
线路平面设计：
工~文区间右线共有四组曲线，半径分别为800米、350米、500米、1500米，转向角分别为α右＝4°40′5″；α左＝16°9′00″；α右＝10°23′59″；α左＝12°29′27″；左线共有三组曲线，半径分别为800米、750米、1500米，转向角分别为α左＝7°13′7″；α右＝6°8′11″；α左＝12°29′27″，左右线间距最大39米，最小12米。
左右线的曲线合计长度1310.16米，占总长度的50%左右，给盾构掘进方向控制增加一定的困难。
线路纵断面设计：
左右线均采用“∨”形坡，最大坡度为3%，隧道拱顶最大覆土厚度25.66米，最小覆土厚度16.6米，隧道埋深较大，对地面的干扰小，为了能使行车平顺，在隧道的变坡点设置了竖曲线。
2.3工程地质及水文地质情况
2.3.1地形、地貌
本区间场地地形平坦，地面标高介于41.82m～42.77m之间，地表最大相对高差0.95m。
根据区域地质资料及勘察报告表明，本区间地貌单元为第四系浑河高漫滩及古河道。
区间范围内地表主要有街道、立交桥、楼房等。
2.3.2工程地质
根据勘察报告，工文区间的地质特征从上而下依次为：
第四系全新统人工堆积层（Q4ml）、第四系全新统浑河高漫滩及古河道冲积层（Q42al）、第四系全新统浑河新扇冲洪积地层（Q41al-pl）、第四系上更新统浑河老扇冲洪积层（Q32al-pl）、第四系中更新统冲洪积层（Q2al-pl）；该场地地基土主要由第四系全新统和更新统粘性、砂类土及碎石土组成。
左右线隧道洞身穿越范围内的土主要是砾砂及少量的中粗砂。
2.3.4水文地质
本区间地下水类型为第四系松散岩类孔隙潜水，水温11～13℃，属冷水，主要含水层厚度30.0～30.7m，主要赋存在中粗砂、砾砂及圆砾层中，稳定水位埋深4.60～6.80m,相当于绝对标高35.52～37.75m。
地下水量丰富，常年水位变幅约2m。
地下水对混凝土结构无腐蚀性，对混凝土结构中的钢筋无腐蚀，对钢结构有弱腐蚀性。
本场地标准冻结深度为1.20m，最大冻结深度为1.48m。
2.4沿线地面建筑物和地下管线情况
2.4.1沿线地面建筑物情况
工~文区间线路自工业展览馆站出发，沿青年大街下方由北向南至文体路站。
沿线的建筑物主要有：
青年大街高架桥桥桩、文化路立交桥人行天桥桥桩、辽宁省电视台地下室、华人大酒店、青年大街306号楼以及穹幕影院裙房一角。
据调查：
文化路下拉槽上方人行天桥基础为桩基，桩长16米，桩底2米范围内为素混凝土，标号C20，其中有三根根桩基侵入盾构右线净空；左线K12+505.741~K12+700段线路距青年大街桥桩的距离很近，最近的水平净距为1.2米；辽宁电视台为四层混凝土结构，穹幕影院裙房为两层混凝土结构，盾构均穿越其一角。
2.4.2沿线地下管线情况
工~文区间沿线分布的管线较多，根据设计院提供的管线资料和实际进行的雷达探测，统计出主要有以下类型管线：
煤气（φ0.59钢、φ0.3铁、φ0.2铁、φ0.1铁）、给水（φ0.8铁、φ0.5铁、φ0.4铁、φ0.3铁、φ0.2铁）、排水（φ0.8砼、φ0.7砼、φ0.5砼、φ0.3砼）、供电（铜）、光缆（铜），管线一般埋深在距地表4米范围内。
三、工程特点、重点、难点及对策措施
3.1.工程特点
工~文区间盾构线路基本位于青年大街下方，青年大街交通、人口密集，两侧建筑物多且离线路距离近（建筑物与线路关系如下表3-3所示）；盾构穿越地段主要为砾砂，矿物成分以石英、长石为主，粘粒含量6%，含大于2mm颗粒占总重的35~45%，最大粒径为80mm；线路中弯道多，最小半径只有350米，竖曲线最大半径5000米，最大坡度3%；区间由两条单线区间隧道组成，包括一次组装，两次始发和两次到达，一次站内调头，一次盾构吊出。
文体路站为始发站，工业展览馆站为调头站，两站在盾构始发前主体结构施工进度均能满足要求。
控制性建筑物
与区间隧道关系
辽宁电视台
右线在电视台地下室一角穿过
穹幕剧院
左线斜穿距离左线中心1.9m
华人大酒店
距离右线中心线为4.7m
青年大街306号楼
距离右线中心线为5.0m
文化路人行立交桥
侧穿且有部分桥桩基础在隧道内
文化路立交桥青年大街方向
左线距离桥墩最小净间距1.2m
3-1区间控制性建筑物与区间线路的关系表
3.2.工程重点、难点分析及相应的措施
1）盾构刀盘选型、刀具配置是本工程的重点
根据地质资料了解，工文区间盾构穿越的地质为含石英砂和少量卵石的砂砾层，这种地质对盾构机刀具磨损及为严重，要使盾构在中途不换刀，一次性的通过，对刀盘、刀具将是一个严峻的考验。
所以在刀盘更换维修时必须考虑刀盘开口率，刀具在刀盘上的布置形式，刀具能承受的冲击性和耐磨性等。
2）盾构在砂砾石地层中掘进渣土改良是本工程的重点也是难点。
由于在砂砾石地层中，土的粒径大小不一，软硬程度不同，这样就在盾构掘进时，很容易出现刀盘扭矩过大，刀盘前方土体出现空洞，螺旋输送机产生喷涌，引起掌子面坍塌，导致地面沉降。
所以必须采用一定的措施使盾构推进时达到堵水、减磨、降扭及保压的效果。
3）盾构需穿越人行天桥桩基是本工程的难点
盾构在区间右线里程约为K12+480~K12+550范围内，穿越文化路人行天桥。
根据对桥竣工资料的调查，文化路下拉槽上方人行天桥基础为桩基，桩长16m，桩径为1.2m，为钻孔灌注桩，桩底2m高宽1.2m范围内为素混凝土，混凝土标号为C20，其中有三根桥桩侵入盾构区间，盾构机只有切除掉这四根桩的部分素混凝土才能通过。
施工措施见14.2章节。
4）地表沉降控制是本工程的重点
区间隧道埋深范围的土层大多少为砂砾石土层，此类地层自稳能力差，在隧道掘进时极易引起地面的沉降，另外隧道线路穿越文化路立交桥、青年大街，辽宁电视台地下室、华人大酒店等高层建筑物，此类建筑物对隧道施工引起的沉降敏感，建筑物及管线对地层沉降控制要求非常严格，地表沉降必须控制在＋10～－30mm以内，所以在掘进中，应严格控制同步注浆和二次补浆。
5）联络通道施工是本工程的重难点
联络通道位于青年大街下方，砂砾石地层，联络通道施工时须采取合理的施工方法保证开挖面稳定，施工安全。
施工措施详见13.1章节。
6）周边环境保护是本工程的重点。
工-文区间线路穿越沈阳市繁华区域，建筑、交通及人口密集，所以在盾构施工时应确保施工安全，施工噪声不扰民；盾构掘进时废水、废浆液的排放不污染河流及地下水源；减少废物和弃碴运输时对城市道路的污染，保证排放的渣土无毒无害，不会影响植被生长及周围的环境。
具体措施见第21章节。
四、盾构始发
4.1技术难点分析
（1）洞门围护桩凿除的方式和时机对确保盾构始发安全至关重要，必须保证围护桩凿除后盾构刀盘及时抵上前方土体，并确保土体暴露期间内的稳定，防止渗漏，避免前方土体坍塌。
（2）盾构始发时其姿态不能调整，始发基座定位的准确与否决定了始发时的盾构姿态。
（3）盾构始发时若发生“叩头”现象，则无法调整盾构使其按设计轴线掘进。
（4）管片脱出盾尾后，由于自重及刀盘旋转扭距的作用，容易使成环管片变形及扭转。
（5）盾壳通过洞门密封后暂不能及时注浆，周围土体与管片间存有间隙，对地表沉降控制要比正常掘进高。
（6）盾构始发时从非土压平衡状态过渡到土压平衡状态，应尽快建立起土压，以达到控制地表沉降的目的。
4.2盾构始发关键技术及措施
始发技术包括洞门端头处理、洞门凿除、盾构始发基座的设计加工、就位；支撑系统、洞门环的安设、盾构组装、盾构始发方案、其他保证盾构推进选用设备、人员、技术准备等，直到始发推进。
4.2.1洞门土体加固
盾构始发前，采取水平及地面注浆，确保土体具有一定的自稳能力，其无侧限抗压强度≥1.0Mpa。
4.2.2洞门围护桩凿除
在盾构机下井组装同时，我们对洞门围护桩打探孔确认了前方地质条件与设计基本一直，通过降水井降水，确保始发时地下水位位于盾构钢环以下。
围护桩分节分块，破除时尽量减轻对土体的扰动，随吊拆随观察稳定情况，以便采取补喷、补强注浆等措施。
4.2.3洞门密封系统安装
洞门密封系统由洞门圈、钢环、帘布橡胶板、扇形翻板组成。
盾构井端墙施工时，应进行洞门圈的安装。
洞门圈安装分两步进行，首先将加工成型后的洞门圈在地面上拼装好检查各项结构尺寸，并在水平和竖直方向上焊接槽钢以便保证在下部工序中安装洞门圈不失圆，尤其要注意的是在浇注混凝土前要用黄油将洞门圈上的螺栓孔全部填满，避免混凝土浆液进入螺栓孔；其次，就是洞门圈在盾构井内的安装定位，使洞门圈与盾构井钢筋焊接牢固，确保洞门圈安装位置准确，根据我们的实际情况，洞门圈在混凝土浇注后有点变形，整体上失圆（由于上部混凝土自重），所以在洞门圈安装定位后，我们要用型钢在竖直方向将洞门圈焊接，保证浇注混凝土时不致失圆。
围护桩破除后，在洞门圈上依次安装钢环、帘布橡胶板、扇形翻板，形成折叶式密封装置。
盾构始发时，注意洞门圈下部不要有土体及杂物影响扇形翻板的翻转，并可在橡胶帘布上涂抹黄油，减小帘布与盾壳的摩擦力，避免帘布破损，影响洞门密封效果。
4.2.4始发基座安装
始发基座的安装定位决定了盾构的始发姿态。
始发基座轨道中心线高程的理论计算公式为：
H=h-h1
h——始发基座处隧道中心线高程，取值26.627m；
h1——隧道中心线至始发基座轨道平面中心线的高差。
根据直角三角形直边计算公式：
h1=（R盾2-（L轨距/2）2）1/2
R盾——盾体外壳半径，取值3.125m；
L轨距——始发基座两条轨道中心线的水平距离为3.125m；
h1=（3.1252-3.1252/4）1/2=2.707m
H=26.627-2.707=23.92m
实际施工中为了防止地表沉降和刀盘下沉的影响，始发架基座比理论标高提高3cm。
根据S368土压平衡盾构的结构尺寸，始发基座长度为9m，宽度为4.9m，底座至轨道中心高度为1.344m。
始发基座图见图5
图5始发基座图
4.2.5反力架安装
反力架为钢结构，用来提供盾构推进时所需的反力。
根据钢负环、始发基座、0环的结构尺寸（钢负环30cm、始发基座9m、洞门60cm），确定反力架前端至洞门距离为：
D＝（L管－L洞）—L管×N—L钢＝（1.2－0.6）＋1.2×7＋0.3＝9.3m
其中：
L洞——洞门长度；
L管——管片长度；
N——负环管片环数；
L钢——钢管片长度。
安放反力架之前，先对底板进行清理，再对反力架进行精确定位，使之与盾构机的中心轴线保持垂直。
由于始发基座和反力架为盾构始发时提供初始的推力即初始的空间姿态，在安装时，反力架左右偏差控制在±10mm以内，高程偏差在±5mm以内，始发基座轴线与反力架竖直轴线的夹角为90°，反力架图示见图7。
图7反力架示意图
4.2.6始发导轨安装
洞门凿除后，盾构刀盘前端距离前方土体还有一定距离，为了防止盾构刀盘因为悬空而发生“叩头”现象，需要设置导轨进行过渡，安装倾角位置与基准导轨一致。
根据现场实际情况，导轨采用P24钢轨，导轨沿始发托架一直延伸到洞门圈内，并与洞门圈钢板焊接，导轨的另外一端与始发基座焊接固定。
同时为了不影响刀盘的旋转，避免被刀盘旋转到土仓内而造成不可挽救的后果，导轨不宜过长、过高，所以我们采用P24,长度为80cm。
4.2.7负环管片安装
4.2.7.1始发基座及反力架的加固
盾构始发时，始发基座要承受纵向、横向的推力以及刀盘旋转产生的扭矩，应预先将始发基座与结构底板上预埋钢板焊接牢固，并对始发基座两侧进行加固。
为了防止盾体因刀盘旋转而发生扭动，要在盾壳上焊接对口的槽钢作为防扭装置。
另外，反力架底部及后支撑也要与预埋钢板焊接牢固。
4.2.7.2负环管片安装
（1）负环管片安装准备
在安装负环管片之前，为保证负环管片不破坏盾尾刷、保证负环管片杂拼装好以后能顺利向后推进，在盾壳内安设厚度不小于盾尾间隙的方木或者型钢，以便管片在盾壳内的位置得到保证，如图8
图8盾壳内安设型钢图
（2）负环管片的后移
第1环负环管片拼装成圆后，用4~5组推进油缸缓慢推进，完成管片的后移，此时要验证控制各油缸行程差小于10mm。
随着管片相对盾体后移，管片慢慢脱离盾尾，需在脱出管片与始发基座之间用钢锲及方木锲子锲紧，并用钢丝绳将管片在始发基座上张紧，以避免成型管片的下沉和失圆。
（3）钢负环与第1负环连接
负环管片的最终位置要以推进油缸的行程来控制，在负环管片与钢负环之间的空隙可以事先用软木衬垫填满，然后当第1环负环管片与钢负环靠拢的时候，我们采用钢筋将第一负环管片螺栓焊接在钢负环管片上，实现第一负环与钢负环的连接工作。
（4）负环管片的拼装类型
在始发时，我们考虑定位准确和稳固，采用错缝拼装。
在拆除负环时错缝拼装不利于拆除，而且负环管片破损严重，所以我们根据这次的始发，我们觉得采用负环管片采用通缝拼装，有利于我们及时、快速的拆除负环管片，便于尽早利用盾构井进行出碴、吊放管片及其它材料。
4.2.7.3盾构始发掘进参数控制
盾构始发时，降低总推力及刀盘的扭矩，但必须保持土仓压力。
为防止盾构脱离始发基座后的“叩头”现象及避免地表沉降量过大，使土仓压力略高于前方土体压力。
同时，应尽量减小各推进油缸的行程差。
本次始发的总推力保持在7000-9000KN，扭矩保持在100-150bar，土仓压力控制在1.4-1.8bar之间。
4.2.8洞口段注浆
当盾体完全进洞后，开始拼装第3环时，应进行同步注浆。
注浆前，检查洞门密封装置，确保橡胶帘布、扇形翻板与0环管片接触良好，有空隙处要塞紧。
注浆时，注浆压力不宜过大，避免橡胶帘布翻向洞外导致漏浆。
我们在同步注浆时，注浆压力控制在0.2-1.0bar之间，仍有漏浆，我们采取麻绳填塞，并用钢板焊接固定麻绳，防止继续漏浆，同时调整配合比，加快凝固时间。
同步注浆后，由于浆液的收缩必然导致管片周围存有空隙，在盾构推进到10环左右进行了二次壁后注浆。
4.3常见问题的预防及处理
4.3.1始发后盾构“叩头”
始发推进后，在盾构机抵达掌子面及脱离加固区时容易出现盾构“叩头”现象。
我们通过抬高始发托架保证了盾构机始发姿态、合理安装始发导轨及快速通过的方法来减少或者避免这个问题的出现。
4.3.2密封效果不好
洞门密封的主要目的就是为了减少始发掘进段水土流失，我们通过调整壁后注浆的配合比，使注浆后尽早封闭的方法处理密封不好的情况。
、
4.3.3盾尾失圆
始发阶段由于盾构自重及其他原因，盾尾会出现失圆，由于本盾构机没有配备自带的整圆器，我们采用的是塞型钢及用钢丝绳捆绑以便降低失圆的程度。
4.3.4地面沉降较大
由于始发施工的特殊性，对沉降要求特别的高，我们在始发时尽快建立土压平衡模式，并严格控制出土量，加大监测频率的方法来预防地面沉降过大。
五、盾构掘进方向的控制与调整
5.4.1盾构掘进方向控制
（1）采用SLT隧道自动导向系统和人工测量辅助进行盾构姿态监测
该系统配置了导向、自动定位、掘进程序软件和显示器等，能够全天候在盾构主控室动态显示盾构当前位置与隧道设计轴线的偏差以及趋势。
据此调整控制盾构掘进方向，使其始终保持在允许的偏差范围内。
随着盾构向前推进，导向系统的置镜基准点和后视基准点需要前移，必须通过导向系统自动测量与人工测量来进行精确定位。
另外通过人工测量已拼装好管环的平面和高程位置来校核自动导向系统正常性，确保盾构掘进方向的正确。
（2）采用分区操作盾构推进油缸控制盾构掘进方向
根据线路条件所做的分段轴线拟合控制计划、导向系统反映的盾构姿态信息，结合隧道地层情况，通过分区操作盾构的推进油缸来控制掘进方向。
在上坡段掘进时，适当加大盾构下部油缸的推力；在下坡段掘进时则适当加大上部油缸的推力；在左转弯曲线段掘进时，则适当加大右侧油缸推力；在右转弯曲线掘进时，则适当加大左侧油缸的推力；在直线平坡段掘进时，则应尽量使所有油缸的推力保持一致；应根据坡度大小，合理控制好油缸推力差值。
5.4.2盾构掘进姿态调整与纠偏
在实际施工中，由于地质突变等原因造成盾构姿态突变；在稳定地层中掘进，盾壳与洞壁之间的摩擦力矩无法平衡刀盘切削土体产生的扭矩时，将引起盾构滚动；在线路变坡段或急弯段掘进，有可能产生较大的偏差。
因此应及时调整盾构姿态、纠正偏差。
采用分区操作推进油缸来调整盾构姿态，纠正偏差，将盾构的方向控制调整到符合要求的范围内。
在急弯和变坡段，必要时可利用盾构的超挖刀进行局部超挖来纠偏。
当滚动超限时，盾构会自动报警，此时应采用盾构刀盘反转的方法纠正滚动偏差。
5.4.3盾构掘进方向控制、调整及纠偏注意事项
（1）在切换刀盘转动方向时，应保留适当的时间间隔，切换速度不宜过快，以免造成刀盘轴承受力状态突变而造成损坏。
（2）根据掌子面地层情况及时调整掘进参数，设置盾构姿态警戒值，达到警戒值时就应实施纠偏。
（3）纠偏时应缓慢进行，严格控制每环的纠偏量，纠编量控制在6mm/环之内，如调整过程过急，蛇行反而更加明显。
在直线推进的情况下，应选取盾构当前所在位置点与设计线上远方的一点作一直线，然后再以这条线为新的基准进行线形管理。
在曲线推进的情况下，应使盾构当前所在位置点与远方点的连线同设计曲线相切。
（4）推进油缸油压的调整不宜过快、过大，否则可能造成管片局部破损甚至开裂。
（5）正确进行管片选型，确保拼装质量与精度，使管环端面尽可能与计划的掘进方向垂直，在管片拼装时，准确计算锲形量，结合盾构姿态选择管片形式，在调整姿态的同时，确保管片之间环面平整。
5.5管片拼装
5.5.1管片安装工艺流程
管片安装工艺流程如图下所示。
图11-4管片安装工艺流程图
5.5.2管片安装方法
（1）管片待盾构推进完成后，迅速拼装成环状，一般情况下采用错缝拼装，联络通道洞口处的特殊管片采用通缝拼装。
（2）为了不在管片之间夹有异物在管片安装前必须对盾尾内进行认真的清扫。
管片一般是由下部的A管片开始，依次在左右两侧交互拼装，其后是B管片，最后拼装K管片。
（3）拼装管片时，首先缩回管片拼装位置的盾构千斤顶，用管片拼装机夹住管片。
让管片拼装机旋转，旋转安装在所定的位置附近。
该临时定位是利用管片拼装机的旋转动作和向半径方向移动的千斤顶及轴向移动的滑动千斤顶来定位。
之后微调这些千斤顶，为了不让相邻的管片接头表面相撞，应慎重进行定位。
当管片设置在所定位置之后，就用螺栓连接，然后伸出相应位置的盾构千斤顶顶紧管片。
注意只在管片拼装的位置进行千斤顶收缩。
（4）用管片拼装机将管片安装到所定位置之后，首先拧紧管片螺栓，再拧紧环接头螺栓。
（5）K管片插入B管片之间，首先应对止水条进行润滑处理，安装时先径向插入70cm，调整位置后缓慢纵向顶推。
安装K管片时必须充分注意不要损伤管片及不要产生密封材料的剥离。
（6）拼装一环管片后，利用全部的盾构千斤顶均匀压紧新拼装的管片，充分拧紧接头螺栓。
由于盾构的推力及盾尾脱出后的水土压力等作用使拼装管片时已拧紧的螺栓松动，所以一般在管片脱出盾尾3至5环后，用扭矩扳手再度拧紧。
5.5.3管片安装质量控制
（1）环衬砌的纵缝不齐或各种管片超前、不相等均将影响环面的平整度，以致造成环衬砌碎裂，拼装要求环面平整度应<3mm；施工中应经常检查环面是否垂直于隧道设计轴线，环面上下左右超前量应<20mm，当管片超前量超过容许值时，应用楔子给予纠正，从而保证管片环面与隧道设计轴线的垂直。
。
（2）为提高成环轴线精度或调整衬砌与盾尾建筑空隙，可运用相邻环高差来弥补，但要避免过量，将相邻环管片高差控制在4mm内。
（3）严禁在封顶块安装时，两邻接块间的间隙太小，把封顶块强行顶入，导致封顶块及邻接块接缝处管片破碎。
（4）严格进场管片的验收，有破损、裂缝的管片不能使用。
下井吊装管片和运送管片时应注意保护管片和止水条，以免损坏。
（5）止水条及软木衬垫粘贴前，应将管片进行彻底清洁，以确保其粘贴稳定牢固。
（6）在管片拼装的过程中，应严格控制盾构千斤顶的压力和伸缩，使盾构位置保持不变。
（7）管片安装时必须运用管片安装机的微调装置将待装的管片与已安装管片块的内弧面纵面调整到平顺相接以减小错台。
调整时动作要平稳，避免管片碰撞破损。
严格控制环面平整度：
相邻块管片的错台应小于4mm，每块管片不能凸出相邻管片的环面，以免邻接块接缝处管片碎裂。
（8）隧道椭圆度控制：
每环管片拼装时，应测量隧道椭圆度，不合格时及时纠正，直到椭圆度满足规范要求后方可进行下一环的推进。
（9）同步注浆压力要进行有效控制，注浆压力不得超过限值，避免损坏管片。
六、盾构管片防水质量控制
渗漏经综合分析主要由三个原因产生：
1、管片进场验收不仔细；2、拼装前检查清洗不到位；3、拼装手责任心不太强。
现右线已开始掘进，为杜绝管片渗漏，对整个施工过程中各防水保护环节进行如下分工：
6.1管片进场验收
管片进场时由调度逐块进行检查，将缺角、防水胶开胶、软木垫脱胶管片挑选出来，能现场处理的立即通知管片厂来人，不能现场处理的通知管片厂运走。
调度应作好检查记录，交班会上反映管片进场防水验收情况，对经过验收的管片作好标识。
经理部安质及领导作好抽查工作，对经调度验收合格的管片进行随机抽查，每发现一处漏检点罚调度10元。
6.2管片拼装前验收
对运送到位的管片，拼装前应进行清洗，对防水部位进行仔细检查，如出现不能现场处理的缺陷，必须将管片更换。
现场领工员及质检人员应随时抽检拼装前管片状况，清洗不干净每块罚款10元；每发现一处防水开胶却不进行修复的罚款10元。
本项罚款由陈天喜摊给相关责任人。
6.3管片拼装规范操作
管片拼装
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