岩土专业知识索引Word格式.docx
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态下的单轴抗压强度的比值。
44
8、《水利水电工程地质勘查规范》，岩土体渗透性分级表格，渗透性
等级分为：
极微透水、微透水、弱透水、中等透水、强透水、极强透水。
划分
标准有渗透系数k（c）m/s
，透水率q（）Lu
。
Lu为吕荣单位，是1Mpa压力下，
每米试段的平均压入流量，以L/min计。
（P39）
9、根据《港口岩土工程勘查规范》7.7.2.4条，含水层的渗透系数宜
采用钻孔或探井抽水试验、压水试验求得；
岩土层透水性的强弱可根据渗透系
数按下表划分：
含水层的透水性
渗透系数
k（）cm/s
K<
1.1×
10-6
10-
6≤K<
10
-4
4≤K<
-3
3≤K<
2
2≤K<
1
K≥2.3×
10-1
类别
不透水
微透水
弱透水
中等透水
强透水
特强透水
10、干湿交替是指地下水位变化和毛细水升降时，建筑材料的干湿变化
情况。
11、《碾压式土石坝设计规范》附录E，抗剪强度指标的测定和应用，
在施工期、稳定渗流期和水库水位降落期针对不同的土类（无粘性土、黏性土），
采用不同的不同的强度计算方法（总应力法、有效应力法），使用不同的仪器
（直剪仪、三轴仪）。
（规范P83）
12、《铁路工程地质勘查规范》3.1.1条：
新建铁路工程地质勘查应按
踏勘、初测、定测、补充定测开展工作，地形地质条件特别复杂、线路方案比
选范围较大时，宜在初测前增加“加深地质工作”。
13、《建筑工程地质勘探与取样技术规程》中关于“勘探点位测设”的
量测偏（误）差（平面位置、孔口高程等）规定，分陆域和水域（规范P6）。
14、《建筑工程地质勘探与取样技术规程》5.2.2条：
钻孔成孔孔径应
根据钻孔取样、测试要求、地层条件和钻进工艺等确定，并符合表5.2.2的规定（P43）。
15、《岩土工程勘察规范》9.4.2条：
不同等级土试样的取样工具和方
法（规范P98）；
【扩展】：
软土取样要求，《铁路工程特殊岩土工程勘察规程》
5.4.4条、《建筑工程地质勘探与取样技术规程》9.1.2条。
16、《港口岩土工程勘察规范》10.6.3.3条：
静力触探试验点与其最近
的已有勘探点距离不得少于已有勘探点孔径的20倍，且不少于2m。
17、胶结连接的岩块强度取决于胶结物成分及胶结类型，一般来说，硅
质胶结的岩块强度最高，铁质、钙质胶结次之，泥质胶结的岩块最低，且抗水性差。
18、《建筑地基基础设计规范》4.1.12条：
淤泥为在静水或缓慢的流水
环境中沉积，并经生物化学作用形成，天然含水量大于液限、天然孔隙比≥1.5
的黏性土。
天然含水量大于液限而天然孔隙比小于1.5但≥1.0的黏性土或粉
土为淤泥质土。
含有大量未分解的腐殖质，有机质含量大于60%的土为泥炭，
有机质含量≥10%且≤60%的土为泥炭质土。
19、《港口岩土工程勘察规范》4.2.11条：
黏性土状态应根据液性指数、
标准贯入试验击数、锥沉量分别按照相应表格确定（P47）。
20、完全饱和的淤泥性土可根据其天然含水量按以下理论公式确定其重度：
γ=Gs
（1）+w
γ *
1+Gs*w
w，也可根据饱和状态淤泥性土的天然含水量按以下经验
公式估算其重度：
γ=32.4-9.07lgw，其中w为100*w%。
21、对同一土层中相间呈韵律沉积，当薄层与厚层的厚度比大于1/3时，
定为互层；
厚度比为1/10-1/3时，定为夹层；
厚度比小于1/10时，且多次出
现时，定为夹薄层。
22、《土工试验方法标准》9.1.2条：
砂的相对密度试验是进行砂的最
大干密度和最小干密度试验，砂的最小干密度试验宜采用漏斗法和量筒法，砂
的最大干密度试验采用振动锤击法。
23、地质年代排序（P53）。
24、含某些不稳定成分（侵蚀性CO2 、总硫化物、铜铅锌、铁、溶解氧、氰化物、酚化物、氨、镭、铀、氡）的水试样采集方法、处置方法及加入
稳定剂数量（P55）。
25、岩爆产生的条件（P59）。
26、探井是确保取得Ⅰ级湿陷性黄土土样质量的主要手段（P61）。
27、断层性质对铁路选线影响的评价（P63）
28、土的前期固结压力是土层在地质历史上所曾经承受的上覆最大压力，包含先期承受的附加压力，而不是最大有效自重应力。
压缩指数，指e-lgp压
缩曲线直线段的斜率，计算公式为Cc=
ei-ei+1
logpi+1-logpi
；
回弹指数，指卸载段，
e-lgp回弹曲线直线段的斜率，计算公式为Ce=
再压缩指数，
指再加载段，e-lgp再压缩曲线直线段的斜率，计算公式为Ce=
29、在其他腐蚀条件相同的条件下，关于地下水对混凝土结构的腐蚀性
影响，常年位于地下水的混凝土比处于干湿交替的腐蚀性低；
在直接临水条件
下，位于湿润区的混凝土结构比位于干旱区的腐蚀性程度低；
位于强透水层中
的混凝土结构比处于弱透水层的腐蚀性高。
30、《岩土工程勘察规范》4.1.20条：
技术孔（取土孔和原位测试孔）
数量不少于1/2,其中钻探取土试样孔的数量不应小于总数的1/3,所以鉴别孔
的数量要少于勘探孔总数的1/2.
31、塑性指数Ip，主要用来判断土的可塑性（黏粒含量的多少），大体上表示土所吸着的弱结合水质量与土粒质量之比；
液性指数IL主要判别土的软硬度。
两者均与土的含水量有关，不能说“为土的固有属性，和土的现时状态
无关”；
标。
Ip和IL成反比也是错的，两者不成比例关系；
两者均为土的可塑性指
32、根据《公路工程地质勘查规范》，填料储量要达到设计量的2倍。
33、例题如下：
s=stan（2450+j+2ctan（450+j
，得出s=153.1kpa，饱和软粘土进行UU
）
1 3 2
2） 1
试验，j=0，则Cu
=s1-s3=42.6kpa
34、例题如下
Dh=H=12
，i=Dh=Dh=0.44
m-110-1
Dl 3
35、例题如下：
饱和试样的土孔隙水压力系数B=1，所以固结不排水剪为：
u=A（s）10-s.73= s1-70
1 3
另外，s-u=（s）（-u45tan2）
+2，推出最大主应力s1，总应力
j
s=stan（245+juc），可以推出j=15.40
1 3 2 cu
c
36、土体毛细上升高度h=2Tcosα，其中R为半径（m），T为表面张力
Rγw
（KN/m），α为毛细力的倾角。
37、地下水有承压水，在该地块开挖基坑，求基坑开挖深度时，则按照开挖后承压水层上覆土层压力=承压水压力，即å
giHi=gwH。
38、临界水力梯度i=Gs-1，则[i]=i/K，[i]为容许水力梯度，K为安全
1+e
系数。
第二章 岩土工程设计基本原则
39、我国现行规范的主体工程结构设计方法主要采用分项系数法，而现
行规范的岩土工程设计原则大多是多种设计方法并用。
《工程结构可靠度设计统一标准》3.2.1条规定：
建筑结构设计时，应根
据结构破坏产生后果的严重性，采用不同的安全等级。
建筑结构安全等级划分
为三个等级，（一级：
破坏后果很严重的建筑；
二级：
破坏后果严重的建筑；
三
级：
破坏后果不严重的建筑物）。
《建筑地基基础设计规范》3.0.1条，建筑地基基础设计等级是按照地基
基础设计的复杂性和技术难度确定的，划分时考虑了建筑物的性质、规模、高
度和体型；
对地基变形的要求；
场地和地基条件的复杂程度；
以及由于地基问
题对建筑物安全和正常使用可能造成影响的严重程度等因素。
40、结构重要性系数，根据《工程结构可靠度设计统一标准》，结构重
要性系数是考虑结构破坏后果的严重性而引入的系数，结构安全等级越高，结
构重要性系数越大（P78）。
41、材料性能标准值：
符合规定质量的材料性能概率分布的某一分位值。
材料性能的设计值：
材料性能标准值除以材料性能分项系数所得的值。
标
准值＞设计值，试桩时，加载至破坏时，单桩承载力达到极限值，桩身材料达
到极限值，即达到混凝土强度的标准值。
且由于荷载是确定的，不存在变异性问题，因此桩身的混凝土强度不能用设计值，而用标准值。
42、《建筑结构荷载规范》3.2.7条，对于正常使用极限状态，应根据
不同的设计要求，采用荷载的标准组合、频遇组合或准永久组合。
43、《工程结构可靠性设计统一标准》4.2.1条，工程结构设计时应区
分下列设计状况：
①持久设计状况，适用于结构使用时的正常状况。
②短暂设
计状况，适用于结构出现的临时状况，包括结构施工和维修时的状况等。
③偶
然设计状况，适用于结构出现的异常情况，包括结构遭受火灾、爆炸、撞击时
的情况等。
④地震设计状况，适用于结构遭受地震时的情况，在抗震设防区必
须考虑地震设计状况。
对四种设计状况，均应进行承载力极限状态设计；
对于持久设计状态，尚应进行正常使用极限状态设计；
对于短暂设计状态和地震设计，可根据需要进行正常使用极限状态设计；
对偶然设计状况，可不进行正常使用极限状态设计。
44、《建筑桩技术规范》3.1.7条：
①确定桩数和布桩时，由于抗力是
采用基桩或复合基桩极限承载力除以综合安全系数K=2确定的特征值，故采用
荷载分项系数γG、=1γ
Q=1
的荷载效应标准组合；
②验算破地、岸边建筑桩基
整体稳定性采用综合安全系数，故其荷载效应采用γG、=1γ Q=1的标准组合；
③
计算荷载作用下基桩沉降和水平位移时，考虑土体结构变形时效特点，应采用
荷载效应准永久组合；
④在计算承台结构和桩身结构时，应与上部混凝土结构
一致，承台顶面作用采用基本组合，其抗力采用含抗力分项系数的设计值。
第三章 浅基础
45、计算基底地基压缩土层的压缩量或者膨胀土的膨胀率时，需要根据
“平均自重压力”至“平均自重压力+附加压力”段的压力计算压缩量或者膨胀
率，对大面积压实填土（基础）来说，附加压力即为基底附加压力，对非大面
积压实填土（基础）来说，附加压力要按照l/b、z/b算出平均附加应力系数
α，附加压力=基底附加压力*α
46、按地基承载力确定基础底面积时，传至基础上的作用应按正常使用
极限状态下的标准组合，相应的抗力采用地基承载力特征值或单桩承载力特征
值；
而计算地基变形时，作用效应取准永久组合；
在确定基础或桩台高度、计
算基础或支挡结构内力、确定配筋和验算材料强度时，作用效应取基本组合，
采用相应的分项系数。
47、题目说：
由上部结构传至基础底面的最大边缘压力为80kpa，则意思不包括基础自重Gk。
48、油罐环形基础、钢板基础按柔性基础考虑，基底压力近似按照平均
压力计算。
49、软弱下卧层验算，附加压力扩散采用的是压力扩散角的线性分布的
计算方法，是一种近似的计算方法。
当z/b＜0.25时，取压力扩散角=0，直接
按照软弱下卧层的地基承载力计算基础底面的尺寸。
50、z/b越大，平均附加应力系数越小，则沉降相对越小。
51、《建筑地基基础设计规范》5.3.2条，地基变形特征可分为沉降量、
沉降差、倾斜、局部倾斜。
计算地基变形时，由于建筑地基不均匀、荷载差异
很大、体型复杂等因素引起地基变形，对于砌体承重结构应由局部倾斜值控制；
对于框架结构和单层排架结构应由相邻柱基的沉降差控制；
对于多层或高层建
筑和高耸结构应由倾斜值控制；
必要时应控制平均沉降量。
52、一般多层建筑物在施工期间完成的沉降量，对于砂土可认为其最终
沉降量已完成80%以上，低于其他低压缩性土可认为已完成最终沉降量的50%-
80%，对于中压缩性土可认为已完成20%-50%，对于高压缩性土可认为已完成5%-
20%。
53、《铁路桥涵地基和基础设计规范》5.1.2条，基底压应力不得大于
地基的容许承载力，对于岩石上的基础，基底合力偏心距超出截面核心半径时，
仅按受压区计算基底最大压应力（不考虑基底承受拉应力）。
54、《建筑地基基础设计规范》5.2.6条，岩石地基荷载试验，对完整、
较完整和较破碎的岩体可以取样试验时，可以根据饱和单轴抗压强度标准值，
乘以折减系数确定地基承载力特征值；
至于破碎和极破碎的岩石，因无法取样
试验，可根据平板载荷试验确定。
岩石地基的荷载试验不需要进行深度修正，
而平板荷载试验可进行深度修正。
55、计算地基沉降时，不要忘记刚性下卧层对变形增大的影响。
（向阳
P187）
56、求作用至基础底面的最大允许总竖向压力，即求Fk+Gk
57、岩石地基承载力特征值确定：
平均值——标准值——特征值（向阳
P150）
58、计算修正后的地基承载力特征值，如题目没给出基础宽度，则先假设基础宽度小于3米，计算得出地基承载力特征值后，要根据轴心受压和偏心受压验算假设是否正确。
Z
L/B
Z/B
-
a
…
X
Y
59、计算基底以下X-Y米的压缩变形值，则按照沉降总和法先计算0-X米的平均附加应力系数，计算沉降量，再计算0-Y米的平均附加应力系数，计算沉降量，沉降差即为X-Y米的压缩变形值。
表格如下：
60、临塑荷载Pcr（比例界限）：
指基础边缘地基中刚要出现塑性区时基底单位面积上所承担的荷载，它相当于地基从压缩阶段过渡到剪切阶段时的界限荷载。
地基开始发生局部剪损，但极限平衡区尚未得到扩展的荷载，比临界荷载小。
临界荷载P1/3,P1/4，地基已发生局部剪损，极限平衡区的最大发展深度为基础宽度的1/3和1/4.
理论公式法确定地基容许承载力，将选取[s]=Pcr、、P1/4或P1/3 Pu/K ，当
地基塑性区发展速度较慢时，如Pu/Pcr＞3，宜取[s]＞P或1/4
性区发展速度较快时，如Pu/Pcr＜2，应取[s]≤P/u2或/3Pu
P1/3；
相反，地基塑
根据地基承载力理论公式确定地基承载力方法有两种：
一是由土体极限平
衡条件导出的临塑荷载和临界荷载计算公式，规范采用此种方法，二是根据地
基土刚塑性假定而导出的极限承载力计算公式。
规范采用的地基承载力计算公式都是采用临界荷载P1/4的公式，即塑性发
展区开展深度为基础宽度的1/4，由于塑性区发展范围并不大，因此整个地基
仍可以看做是弹性半空间体，近似的采用弹性理论计算地基中的应力，而不是
采用刚塑性假定计算承载力；
临塑荷载、临界荷载都是在均布条形荷载的（平面应变）情况下导出的，
计算公式适用于条形基础，若将其应用于矩形基础（空间问题），其结果是偏于
安全。
临塑荷载、临界荷载公式都是假定K0=1,即土中自重产生的压应力如同
静水压力一样，在各个方向相等。
61、建筑物地基变形允许值表格（P106）
62、建筑物基础在地下水位以下时，底板传递到地基上的压力由地基土
和水共同承担，有时题目会让求地基土所承担的压力，则计算出来的平均压力
值要扣除水承担的压力；
用N1±
6e）计算出来的为基底最大最小压力，若题
（
A b
目求最大最小附加应力则要扣除基底以上的土压力。
63、求淤泥质土顶面压力时，不能用扩散角法时，就按照z/b（矩形）
或者z/r（圆形）查基底下z处的附加应力系数，按照g（m
h）+（z
）+ap-g1h
计算。
64、土的压缩模量是土体在侧限条件下的竖向附加应力与竖向应变之比
值，即在单向应变条件下（侧向应变等于零）试验得出的；
土的变形模量是土
体在无侧限条件下的应力与应变之比值，变形模量在侧向自由膨胀条件下（单
向应力条件下）试验得出。
65、验算地基承载力时，基础底面的压力是总压力，不是附加压力。
66、计算地基变形时，地基内的应力分布，可采用各向同性均质线性变
形体理论；
验算软弱下卧层承载力时，附加应力按扩散角扩散，验算地基变形
附加应力按弹性半空间模型的布辛内斯克课题法计算。
67、《建筑地基基础设计规范》5.3.5条，
n
s=ys，=yå
p0za-za
《公路桥涵地基与基础设计规范》4.3.4条，
s s （）ii i-1i-1
i=1Esi
np0
ne-e
s=yss0=yså
（z）iai-zi-1ai-1；
《港口工程地基规范》7.2，sd=mså
1i 2ihi，
i=1
1+e1i
综上分析，三种方法均为分层总和法，采用的变形指标都是压缩模量、压缩系
数等，采用试验方法都是固结试验；
但在变形深度的确定上不一样，前两个以
相对变形作为控制标准，港口的计算深度按照sz=0.2sc
68、动力机器基础勘查，提供地基动力特征参数（P116）
69、 动力参数测试工作（单孔法、跨孔法波速测试，提供压缩波速
和剪切波速，及两个波速的应用；
天然地基和人工地基的强迫振动和自由振动测试，提供动力参数见P116）（P116）
70、 港口工程地基承载力不满足设计要求时，可采取的措施
（P117）
71、压缩模量当量值按压缩层分层变形加权平均值计算。
72、 根据建筑物地基基础设计等级及长期荷载作用下地基变形对上
部结构的影响程度，地基基础设计的有关规定（均应满足承载力设计；
甲乙级
均应进行变形设计，丙级部分建筑不进行变形设计；
稳定性验算、抗浮验算等）
（P119）
73、基础方案选择，柱下条形基础应该进行配筋，进行抗剪、抗弯验算，
不能采用无筋扩展基础代替；
条形基础分为墙下条形基础和柱下条形基础，墙
下条形基础属于扩展基础，柱下条形基础不属于扩展基础，但两者均可用于框
架结构或砌体承重结构；
筏形基础广泛应用于地下车库、地下室；
基础按照构
造形式分：
条形基础、独立基础、满堂基础、桩基础，满堂基础分为筏形基础
和箱形基础。
独立基础，当建筑物上部为框架结构或单独柱子时，采用独立基
础，可用于带地下室的建筑物。
（P120）
74、墙下条形基础的结构设计，根据《建筑地基基础设计规范》，进行
受冲切、剪切、受弯验算，使用基地净反力；
冲切验算主要是验算基础厚度是
否满足要求，受弯验算主要是验算配筋；
由于墙下条形基础不配箍筋和弯起筋，
故基础高度由混凝土抗冲切承载力和抗剪承载力确定。
75、 计算正常固结土沉降，用压缩指数；
计算超固结土沉降，用回
弹指数和压缩指数；
计算欠固结土沉降，只用压缩指数。
沉降计算的分层总和
法用压缩模量Es，按照弹性理论法计算最终沉降量采用变形模量E0。
76、 《建筑地基基础设计规范》的沉降计算方法为修正过的分层总
和法，不使用压缩指数，而是使用地基平均附加应力系数。
77、建筑物沉降缝设置部位（P122）
78、 回弹再压缩变形值计算公示（P123），回弹变形量采用土的回弹
再压缩模量和基坑地面以上土的自重压力。
79、目前建筑结构大量存在主群楼一体的结构，对于主体结构地基承载力的深度修正，宜将基础底面以上范围内的荷载按基础两侧的超载考虑，当超载宽度大于基础宽度两倍时，可按超载折算成土层厚度作为基础埋深，基
础两侧超载不相等时，取小值。
折算深度计算按照裙楼基底平均压力除以主楼
基底以上地基土的平均重度。
80、 当基础的竖向力在基底两个方向上均存在偏心距时，且
e£
b时，可按照下列公示进行计算P
=N+Mx+My£
g[f] ，其中M、
Ra
x
0 6 max
A Wx Wy
My按照基底压力N*偏心距；
当e0
>
b时，可按照下列公示进行计算6
P =2N£
g[f]；
轴心受压时，按照P=N£
[f]计算。
[f]应根据桩的受荷阶
max
3al Ra
A a a
段及受荷情况乘以抗力系数，如未明确受荷阶段，则不需要乘。
81、 例题
第四章 深基础
82、单桩轴向承压试验的典型Q-s曲线（老虎专业知识P140）
83、桩距大于6倍桩径的端承桩桩群，可不考虑群桩效应，总承载力等于各桩承载
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