现浇箱梁满堂支架方案计算DOC.docx

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现浇箱梁满堂支架方案计算DOC

现浇箱梁模板及满堂支架方案计算书

一、编制依据

1、厦门市环湖里大道（湖里大道～仙岳路）道路工程施工图设计文件及地勘报告，以及设计变更、补充、修改图纸及文件资料。

2、国家有关的政策、法规、施工验收规范和工程建设标准强制性条文（城市建设部分），以及现行有关施工技术规范、标准等。

3、现场勘察和研究所获得的资料，以及相关补充资料。

4、建设单位、监理单位对本工程施工的有关要求。

5、我单位施工类似工程项目的能力和技术装备水平。

6、参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》、《混凝土工程模板与支架技术》、《公路桥涵施工手册》、《建筑施工计算手册》。

二、工程概况

五缘湾日圆大桥桥长500.6m（K0+975～K1+475.6），桥梁平面位于直线上，立面位于竖曲线上。

由主桥和两侧引桥共三联组成，设计为（5×35m）预应力砼连续梁＋（48m+80m+48m）预应力砼下承式连续梁拱组合＋（4×35m）预应力砼连续梁。

主桥为预应力砼下承式连续梁拱组合，系梁采用（48+80+48）m等截面预应力混凝土箱形连续梁体系，箱梁采用单箱四室斜腹板式截面，梁顶宽32.0m，底宽25.44m，顶板厚25cm，底板厚25～55cm，中腹板厚100cm，边腹板厚45～55cm，次边腹板厚45～55cm，梁高2.5m。

中支点横隔梁厚300cm，边支点横隔梁厚156cm，主跨中每隔4米（与吊杆对应）设置横隔梁一道，横隔梁厚60cm。

引桥梁部采用（5×35）和（4×35）m等截面预应力混凝土箱形连续梁，箱梁采用单箱双室斜腹板式截面，梁顶宽15.5m，底宽9.5m，顶板厚25cm，底板厚25～40cm，腹板厚30～45cm，梁高1.8m；全梁在各支点处设置横隔板，端支点横隔板厚120cm，中支点处横隔板厚200cm。

各联箱梁间采用牛腿连接，上牛腿宽110cm，厚110cm。

第二联主桥采用满堂支架法现浇施工，两侧引桥采用满堂支架法逐孔现浇施工。

三、支架设计要点

1、支架地基处理

首先对支架布设范围内的表土、杂物及淤泥进行清除，并将桥下范围内泥浆池及基坑采取抽水排干后，用建筑弃渣或砂石将泥浆池及基坑回填密实，以防止局部松软下陷。

一般地段地基处理（10#墩～12#台间）：

将原地面进行整平（斜坡地段做成台阶），然后采用重型压路机碾压密实（压实度≥90%），达到要求后，根据地质情况填筑建筑弃渣30cm。

然后再铺筑厚15cm的C15混凝土，养生后作为满堂支架的持力层，其上搭设满堂支架。

鱼塘地段地基处理：

在鱼塘抽排水及清除部分淤泥（1#～6#墩鱼塘内清除淤泥深度约1.5m，7#～10#墩鱼塘内清除淤泥深度约1.0m）后，对支架布设范围内的地基采取抛石挤淤、分每30cm一层换填砂夹石土约1.5m厚，然后再在其上填筑30cm厚二灰碎石土，最后再铺筑厚15cm的C15加筋砼，养生后作为满堂支架的持力层，其上搭设满堂支架。

2、做好原地面排水，防止地基被水浸泡

桥下地面整平并设2%的人字型横坡排水，同时在两侧设置排水沟，防止积水使地基软化而引起支架不均匀下沉。

3、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求

采用WDJ碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。

立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设15×15cm方木；纵向方木上设10×10cm的横向方木，其中在墩顶端横梁和跨中横隔梁下间距不大于0.25m（净间距0.15m）、在跨中其他部位间距不大于0.3m（净间距0.2m）。

模板宜用厚1.5cm的优质竹胶合板，横板边角宜用4cm厚木板进行加强，防止转角漏浆或出现波浪形，影响外观。

支架纵横均按图示设置剪刀撑，其中横桥向斜撑每2.0m设一道，纵桥向斜撑沿横桥向共设4～5道。

主桥和引桥立杆的纵、横向间距及横杆步距等搭设要求如下：

⑴主桥48m+80m+48m现浇箱梁支架

采用立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×120cm和60cm×90cm×120cm两种布置形式的支架结构体系，其中：

墩旁两侧各8.0m范围内的支架采用60cm×60cm×90cm的布置形式；除墩旁两侧各8m之外的其余范围内的支架采用60cm×90cm×120cm的布置形式，但纵横隔板梁下1.5m范围内的支架顺桥向间距应加密至60cm（即采用60cm×60cm×120cm支架布置形式）。

⑵引桥5×35m和4×35m现浇箱梁支架

采用立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×120cm和60cm×90cm×120cm两种布置形式的支架结构体系，其中：

墩旁两侧各4.0m范围内的支架采用60cm×60cm×120cm的布置形式；除墩旁两侧各4m之外的其余范围内的支架采用60cm×90cm×120cm的布置形式，但纵横隔板梁下1.5m范围内的支架顺桥向间距应加密至60cm（即采用60cm×60cm×120cm支架布置形式）。

扣件式钢管满堂支架及工字钢平台支架体系构造图见附图

（一）～

（二）。

四、现浇箱梁支架验算

本计算书分别以主桥系梁48m+80m+48m等截面预应力混凝土箱形连续梁（单箱四室）和左幅引桥5×35m等截面预应力混凝土箱形连续梁（单箱双室）为例，对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。

㈠、荷载计算

1、荷载分析

根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：

⑴q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。

⑵q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2＝1.0kPa（偏于安全）。

⑶q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。

⑷q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。

⑸q5——新浇混凝土对侧模的压力。

⑹q6——倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。

⑺q7——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示：

满堂钢管支架自重

立杆横桥向间距×立杆纵桥向间距×横杆步距

支架自重q7的计算值（kPa）

60cm×60cm×120cm

3.38

60cm×60cm×120cm

2.94

60cm×90cm×120cm

2.21

2、荷载组合

模板、支架设计计算荷载组合

模板结构名称

荷载组合

强度计算

刚度检算

底模及支架系统计算

⑴＋⑵＋⑶＋⑷＋⑺

⑴＋⑵＋⑺

侧模计算

⑸＋⑹

⑸

3、荷载计算

⑴箱梁自重——q1计算

根据五缘湾日圆大桥现浇箱梁结构特点，我们取主桥7－7截面（墩顶及横隔板梁）、主桥4－4截面、主桥5－5截面、引桥墩顶横梁横断面、引桥Ⅲ－Ⅲ横断面、引桥Ⅳ－Ⅳ横断面等六个代表截面进行箱梁自重计算，并对六个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。

1主桥7－7截面（墩顶及横隔梁）处q1计算

根据横断面图，则：

q1＝

=

＝

取1.2的安全系数，则q1＝69.25×1.2＝83.1kPa

注：

B——箱梁底宽，取25.44m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。

2主桥4－4截面处q1计算

根据横断面图，则：

q1＝

=

＝

取1.2的安全系数，则q1＝24.24×1.2＝29.1kPa

注：

B——箱梁底宽，取25.44m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。

3主桥5－5截面处q1计算

根据横断面图，则：

q1＝

=

＝

取1.2的安全系数，则q1＝22.18×1.2＝26.6kPa

注：

B——箱梁底宽，取25.44m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。

4引桥墩顶横梁横断面q1计算

根据横断面图，则：

q1＝

=

＝

取1.2的安全系数，则q1＝53.85×1.2＝64.62kPa

注：

B——箱梁底宽，取9.5m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。

5引桥Ⅲ－Ⅲ横断面q1计算

根据横断面图，则：

q1＝

=

＝

取1.2的安全系数，则q1＝28.1×1.2＝33.72kPa

注：

B——箱梁底宽，取9.5m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。

6引桥跨中Ⅳ－Ⅳ横断面q1计算

根据横断面图，则：

q1＝

=

＝

取1.2的安全系数，则q1＝23.58×1.2＝28.3kPa

注：

B——箱梁底宽，取9.5m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。

⑵新浇混凝土对侧模的压力——q5计算

因现浇箱梁采取水平分层以每层30cm高度浇筑，在竖向上以V=1.2m/h浇筑速度控制，砼入模温度T=28℃控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力

q5=

K为外加剂修正稀数，取掺缓凝外加剂K=1.2

当V/T=1.2/28=0.043＞0.035

h=1.53+3.8V/t=1.69m

q5=

㈡、结构检算

1、扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算

碗扣式钢管脚手架与支撑和扣件式钢管脚手架与支架一样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“├”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管架稳定承载能力显著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超过35%）。

本工程现浇箱梁支架按φ48×3.5mm钢管扣件架进行立杆内力计算，计算结果同样也适用于WDJ多功能碗扣架（偏于安全）。

⑴主桥7－7截面处

在主桥墩旁两侧各8m范围及跨中纵、横隔板梁1.5m范围部位，钢管扣件式支架体系采用60×60×90cm的布置结构，如图：

①、立杆强度验算

根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为90cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N］＝35kN（参见公路桥涵施工手册中表13－5）。

立杆实际承受的荷载为：

N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK（组合风荷载时）

NG1K—支架结构自重标准值产生的轴向力；

NG2K—构配件自重标准值产生的轴向力

ΣNQK—施工荷载标准值；

于是，有：

NG1K=0.6×0.6×q1=0.6×0.6×69.25=24.93KN

NG2K=0.6×0.6×q2=0.6×0.6×1.0=0.36KN

ΣNQK=0.6×0.6×（q3+q4+q7）=0.36×（1.0+2.0+3.38）=2.296KN

则：

N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK=1.2×（24.93+0.36）+0.85×1.4×2.296=33.08KN＜［N］＝35kN，强度满足要求。

②、立杆稳定性验算

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的稳定性计算公式：

N/ΦA+MW/W≤f

N—钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK（组合风荷载时），同前计算所得；

f—钢材的抗压强度设计值，f＝205N/mm2参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.1.6得。

A—φ48mm×3.5㎜钢管的截面积A＝489mm2。

Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ查表即可求得Φ。

i—截面的回转半径，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录B得i＝15.8㎜。

长细比λ＝L/i。

L—水平步距，L＝0.9m。

于是，λ＝L/i＝57，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》查附录C得Φ＝0.829。

MW—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；

MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10

WK=0.7uz×us×w0

uz—风压高度变化系数，参考〈〈建筑结构荷载规范〉〉表7.2.1得uz=1.38

us—风荷载脚手架体型系数，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉表6.3.1第36项得：

us=1.2

w0—基本风压，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉附表D.4w0=0.8KN/m2

故：

WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN

La—立杆纵距0.6m；

h—立杆步距0.9m，

故：

MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10=0.0536KN

W—截面模量查表〈〈建筑施工扣件式脚手架安全技术规范〉〉附表B得W=5.08

则，N/ΦA+MW/W＝33.08*103/（0.829*489）+0.0536*106/（5.08*103）

＝92.153KN/mm2≤f＝205KN/mm2

计算结果说明支架是安全稳定的。

⑵主桥4－4横截面处

主桥边跨跨中8m～32m和中跨跨中8m～64m范围内，钢管扣件式支架体系采用60×90×120cm的布置结构，如图：

①、立杆强度验算

根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N］＝30kN（参见公路桥涵施工手册中表13－5）。

立杆实际承受的荷载为：

N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK（组合风荷载时）

NG1K—支架结构自重标准值产生的轴向力；

NG2K—构配件自重标准值产生的轴向力

ΣNQK—施工荷载标准值；

于是，有：

NG1K=0.6×0.9×q1=0.6×0.9×24.24=13.089KN

NG2K=0.6×0.9×q2=0.6×0.9×1.0=0.54KN

ΣNQK=0.6×0.9×（q3+q4+q7）=0.54×（1.0+2.0+2.21）=2.81KN

则：

N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK=1.2×（13.089+0.54）+0.85×1.4×2.81=19.699KN＜［N］＝30KN，强度满足要求

②、立杆稳定性验算

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的稳定性计算公式：

N/ΦA+MW/W≤f

N—钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK（组合风荷载时），同前计算所得；

f—钢材的抗压强度设计值，f＝205N/mm2参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.1.6得。

A—φ48mm×3.5㎜钢管的截面积A＝489mm2。

Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ查表即可求得Φ。

i—截面的回转半径，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录B得i＝15.8㎜。

长细比λ＝L/i。

L—水平步距，L＝1.2m。

于是，λ＝L/i＝76，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》查附录C得Φ＝0.744。

MW—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；

MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10

WK=0.7uz×us×w0

uz—风压高度变化系数，参考〈〈建筑结构荷载规范〉〉表7.2.1得uz=1.38

us—风荷载脚手架体型系数，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉表6.3.1第36项得：

us=1.2

w0—基本风压，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉附表D.4w0=0.8KN/m2

故：

WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN

La—立杆纵距0.9m；

h—立杆步距1.2m，

故：

MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10=0.143KN

W—截面模量查表〈〈建筑施工扣件式脚手架安全技术规范〉〉附表B得W=5.08

则，N/ΦA+MW/W＝19.699*103/（0.829*489）+0.143*106/（5.08*103）

＝76.743KN/mm2≤f＝205KN/mm2

计算结果说明支架是安全稳定的。

⑶主桥5－5横截面处

因按主桥5－5截面处采用60×90×120cm布置的钢管扣件式支架体系时，立杆实际承受的荷载为：

主桥5—5断面q1=22.18KN<主桥4—4断面q1=24.24KN

故，主桥5－5截面处采用60×90×120cm布置的钢管扣件式支架体系时，支架强度及稳定性同理也符合要求。

⑷引桥墩顶截面处

在引桥墩旁两侧各4m范围内，钢管扣件式支架体系采用60×60×120cm的布置结构，如图：

①、立杆强度验算

根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N］＝30kN（参见公路桥涵施工手册中表13－5）。

立杆实际承受的荷载为：

N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK（组合风荷载时）

NG1K—支架结构自重标准值产生的轴向力；

NG2K—构配件自重标准值产生的轴向力

ΣNQK—施工荷载标准值；

于是，有：

NG1K=0.6×0.6×q1=0.6×0.6×53.85=19.386KN

NG2K=0.6×0.6×q2=0.6×0.6×1.0=0.36KN

ΣNQK=0.6×0.6×（q3+q4+q7）=0.36×（1.0+2.0+2.94）=2.138KN

故：

N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK=1.2×（19.386+0.36）+0.85×1.4×2.138=26.239KN＜［N］＝30KN，强度满足要求。

②、立杆稳定性验算

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的稳定性计算公式：

N/ΦA+MW/W≤f

N—钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK（组合风荷载时），同前计算所得；

f—钢材的抗压强度设计值，f＝205N/mm2参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.1.6得。

A—φ48mm×3.5㎜钢管的截面积A＝489mm2。

Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ查表即可求得Φ。

i—截面的回转半径，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录B得i＝15.8㎜。

长细比λ＝L/i。

L—水平步距，L＝1.2m。

于是，λ＝L/i＝76，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》查附录C得Φ＝0.744。

MW—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；

MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10

WK=0.7uz×us×w0

uz—风压高度变化系数，参考〈〈建筑结构荷载规范〉〉表7.2.1得uz=1.38

us—风荷载脚手架体型系数，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉表6.3.1第36项得：

us=1.2

w0—基本风压，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉附表D.4w0=0.8KN/m2

故：

WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN

La—立杆纵距0.6m；

h—立杆步距1.2m，

故：

MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10=0.095KN

W—截面模量查表〈〈建筑施工扣件式脚手架安全技术规范〉〉附表B得W=5.08

则，N/ΦA+MW/W＝26.239*103/（0.744*489）+0.095*106/（5.08*103）

＝90.822KN/mm2≤f＝205KN/mm2

计算结果说明支架是安全稳定的。

⑸引桥桥Ⅲ－Ⅲ横截面处

引桥跨中8m～27m范围内，钢管扣件式支架体系采用60×90×120cm的布置结构，如上图。

①、立杆强度验算

根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N］＝30kN（参见公路桥涵施工手册中表13－5）。

立杆实际承受的荷载为：

N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK（组合风荷载时）

NG1K—支架结构自重标准值产生的轴向力；

NG2K—构配件自重标准值产生的轴向力

ΣNQK—施工荷载标准值；

于是，有：

NG1K=0.6×0.9×q1=0.6×0.9×28.1=15.174KN

NG2K=0.6×0.9×q2=0.6×0.6×1.0=0.54KN

ΣNQK=0.6×0.9×（q3+q4+q7）=0.36×（1.0+2.0+2.21）=2.813KN

则：

N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK=1.2×（15.174+0.54）+0.85×1.4×2.813=22.204KN＜［N］＝30KN，强度满足要求。

②、立杆稳定性验算

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的稳定性计算公式：

N/ΦA+MW/W≤f

N—钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK（组合风荷载时），同前计算所得；

f—钢材的抗压强度设计值，f＝205N/mm2参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.1.6得。

A—φ48mm×3.5㎜钢管的截面积A＝489mm2。

Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ查表即可求得Φ。

i—截面的回转半径，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录B得i＝15.8㎜。

长细比λ＝L/i。

L—水平步距，L＝1.2m。

于是，λ＝L/i＝76，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》查附录C得Φ＝0.744。

MW—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；

MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10

WK=0.7uz×us×w0

uz—风压高度变化系数，参考〈〈建筑结构荷载规范〉〉表7.2.1得uz=1.38

us—风荷载脚手架体型系数，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉表6.3.1第36项得：

us=1.2

w0—基本风压，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉附表D.4w0=0.8KN/m2

故：

WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN/m2

La—立杆纵距0.9m；

h—立杆步距1.2×La×h2/10=0.143

W—截面模量查表〈〈建筑施工扣件式脚手架安全技术规范〉〉附表B得W=5.08

则，N/ΦA+MW/W＝22.204*103/（0.829*489）+0.143*106/（5.08*103）

＝89.180KN/mm2≤f＝205KN/mm2

计算结果说明支架是安全稳定的。

⑹引桥Ⅳ－Ⅳ横截面处

因按主桥Ⅳ－Ⅳ截面处采用60×90×120cm布置的钢管扣件式支架体系时，立杆实际承受的荷载为：

引桥Ⅳ—Ⅳ断面q1=23.58KN<引桥Ⅲ－Ⅲ断面28.1KN

故，引桥Ⅳ－Ⅳ截面处采用60×90×120cm布置的钢管扣件式支架体系时，支架强度及稳定性同理也符合要求。

2、满堂支架整体抗倾覆

依据《公路桥涵技术施工技术规范实施手册》第9.2.3要求支架在自重和风荷栽作用下时，倾覆稳定系数不得小于1.3。

K0=稳定力矩/倾覆力矩=y*Ni/ΣMw

采用主桥中跨80m验算支架抗倾覆能力：

主桥宽度32m，长80m采用60×90×120cm跨中支架来验算全桥：

支架横向54排；

支架纵向89排；

高度10m；

顶托TC60共需要54*89=4806个；

立杆需要54*89*10=480606m;

纵向横杆需要54*10/1.2*80=36000m；

横向横杆需要89*10/1.2*32=23733m；

故：

钢管总重（48060+36000+23733）*3.84=413.925t;

顶托TC60总重为：

4806*7.2=34.603t；

故Ni=413.925*9.8+34.603*9.8=4395.57KN；

稳定力矩=y*Ni=16*4395.57=70309.19KN.m

依据以上对风荷载计算WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×