15#楼模板施工组织设计.docx
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15#楼模板施工组织设计
燕山新区A地块石河岭安置房
15#楼模板施工组织设计
建设单位:
济南市城市建设投资有限公司
监理单位:
山东省监协建设监理中心
施工单位:
山东天齐置业集团股份有限公司
编制人：
编制日期：
2007.7.20
目录
第一章编制依据...........................................1
第二章工程概况............................................1第三章施工部署及准备.......................................2第四章主要施工方案和施工方法...............................3
第五章安全措施..............................................7第六章模板系统验算.........................................8
附表：
石河岭安置房15#楼楼工程安全保证体系
第一章编制依据及原则
一、编制依据
1、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）
2、燕山新区A地块石河岭安置房施工图
3、《建筑施工手册》第四版（缩印本）
4、《实用五金手册》
5、《建筑施工现场管理标准》DBJ14-033-2005。
6、本工程施工组织设计
二、编制原则：
本施工组织设计的编制针对工程特点，重点从科学的施工管理、最佳的施工程序、严格的质量控制、先进的施工方法、有效的技术组织、合理的总平面布置等方面作出规划，在确保工程质量的前提下缩短工期、节约材料、降低成本。
确保安全，推行安全目标责任制，制定安全保证措施，杜绝安全事故的发生，达到本组织设计制定的安全目标。
确保安全目标的真正落实。
第二章工程概况
1、工程概况：
燕山新区A地块石河岭安置房15#楼，位于济南市高新技术产业开发区、解放东路延长线北侧，贤文路西侧。
本工程地下一层为储藏室，层高2.9m；地上十一层,层高2.9m，总高度37.2m，总建筑面积10159.83m²，其中：
地上建筑面积9045.54㎡，1/2阳台建筑面积294.69㎡，地下建筑面积819.6㎡。
本工程结构形式为异形柱框架剪力墙结构，上部结构形式为框架剪力墙结构。
基础采用筏板基础。
2、工程目标：
（1）安全目标:
无重大人身、设备安全事故，工伤事故率控制在最小范围之内。
（2）服务目标：
建造业主满意工程。
第三章施工部署及施工准备
1、现场组织管理机构部署
为了在加快进度的前提下保证工程质量，我项目公司抽调业务能力强，素质高的工程技术和管理人员进驻现场，由项目经理对工程质量、进度等各方面的工作实行全方位系统化管理。
项目部管理组织机构设置如下图：
成立以项目经理为主的施工管理系统和项目技术负责人为主的技术管理系统，做好施工前的各项技术管理准备工作。
2、技术准备
（1）组织有关人员熟悉学习图纸及有关设计文件，并进行会审，明确设计意图。
（2）编制单位工程施工组织设计，提出平面布置图，机械用量计划及进处场时间，提出有关劳力组织计划及材料计划等。
（3）技术（安全）交底:
技术交底的内容包括图纸交底、施工组织设计交底、设计变更交底、分项工程技术交底。
技术交底采用三级制，即项目技术负责人→施工员→班组长。
项目技术负责人向施工员进行交底，要求细致齐全，并要结合具体操作部位，关键部位的质量要求，操作要点及注意事项等进行交底。
施工员接受交底后，应反复、细致地向操作班组进行交底，除口头和文字交底外，必要时要进行图表、样板、示范操作等方法的交底。
班组长在接受交底后，应组织工人进行认真讨论，保证明确施工意图。
第四章模板施工方案的选择及施工方法
本工程墙、柱、现浇板、梁和地下室墙、柱采用竹胶板。
具体模板施工方案及方法如下：
1、基础底板模板
基础砖外模的砌筑：
垫层施工完后在住宅楼筏板基础四周砌筑240砖模，M7.5水泥砂浆砌筑且每隔3m设370×370砖柱。
在砖模施工过程中，确保基础底板的几何尺寸，考虑粉刷层及防水保护层的厚度。
杜绝因几何尺寸不准确，造成返工现象。
最上面三皮砖用石灰砂浆砌筑，可使上部做防水层搭接时便于拆除。
砖模的抹灰，在阴角、阳角处抹成圆角，表面光滑，无毛细孔及抹子痕迹，保证防水施工顺利进行。
2、地下室外墙模板
（1）地下室底板与混凝土外墙之间留水平施工缝，墙体水平施工缝高出底板300mm，施工缝处设3mm厚钢板止水带，焊接封闭。
（2）地下室外墙模板采用竹胶合模板。
支模采用50x100木方钢管架子与自制螺栓相结合，外墙螺杆Ф12，长度为墙厚加350mm，螺杆中心焊上4x60x60止水钢片，木方间距不大于250mm，竖向钢管间距不大于350mm，横向钢管间距不大于450mm。
具体作法如下图所示：
对拉螺栓在高度1m以下垂直间距300mm，水平间距500mm；1m以上垂直间距500mm，水平间距600mm。
钢管排架立杆间距500mm～800mm，注意跨中加强部位间距小、加密。
立杆架设扫地杆，底部设铁板或竹胶板垫片。
排架应有剪刀撑加固，保证其稳定性和刚度。
3、剪力墙模板设计
剪力墙模板采用竹胶合模板。
支模采用50x100木方钢管架子与自制螺栓相结合，墙体螺杆Ф12，长度为墙厚加360mm，木方间距不大于250mm，竖向钢管间距不大于250mm，横向钢管间距不大于450mm。
对拉螺栓垂直间距450mm，水平间距450mm。
剪力墙模板支设如下图所示：
4、梁、顶板模板
采用竹胶板作底模，小楞采用50×100mm木方，间距300㎜，大楞采用100×100mm；支柱采用Ф48×3.5mm钢管，间距为800㎜。
5、楼梯模板设计
楼梯模板采用竹胶板模板，根据图纸标注，每步楼梯踏步高度为161mm，宽度为260mm，共九步制作。
6、模板的拆除
1、非承重模板的拆除如柱模和梁的侧模可在不损坏砼棱角的强度前提下拆除，具体时间要根据当时的气温来确定。
2、底模模板拆除必须遵循规范中规定砼强度达到设计强度的百分比后方可进行拆模，对重大复杂的模板的拆除需有详细的技术及安全交底，拆除前需经技术负责人同意。
在砼强度符合下表后方可扫除。
现浇结构拆模时所需砼强度
结构类型
结构跨度（m）
设计砼强度的百分率%
板
≤2
50
＞2，≤8
75
＞8
100
梁、拱、壳
≤8
75
＞8
100
悬臂构件
―
100
3、拆除时严禁用大锤硬砸，以免损伤模板边框，每次拆除后，必须进行清理、涂刷隔离剂、分类堆放，拆下的模板发现有变形、短角、损坏等现象，应及时修理。
7、支、拆模板和砼浇筑时的注意事项：
（1）在模板面进行钢筋等焊接工作时，必须用石棉板或薄钢板隔离，泵送混凝土的布料架脚和输送混凝土支架脚下应加垫板等有效措施。
（2）模板支设时，须仔细检查埋件及各类预留洞口的位置和数量标高、几何尺寸等是否正确、牢固可靠，安装工作检查无误后方可合模，封模前还必须作好墙底部的清理工件，杂物清除干净后方可合模，以防拆模后出现根部出现夹渣或烂根现象。
（3）模板支设完毕后，在浇筑前必须经技术、质量、安全部门和监理部门验收合格，签发砼浇筑令后方可浇筑，并且在浇筑过程中须派专人看护模板及支撑的变化情况，发现异常，应立即停止砼的浇筑，并在砼初凝前将问题处理完毕，继续浇筑砼。
（4）成品保护，吊装模板时轻起轻放，不许碰撞已安装好的模板，随安随吊，模板拆除时不得用大锤或撬棍强行拆模，以免损坏砼棱角，钢模及竹胶模板在使用过程中及时涂刷隔离剂，并且不得污染钢筋，施工过程中及时维修钢模，保证砼截面的几何尺寸的正确性。
第五章安全措施
1、主要安装施工安全措施
模板堆放和安装完毕时，要将模板进行串联，并与地面做好有效措施，防止机电设备漏电和雷击伤人。
模板放置时要保证自稳角的要求，采用面对面放置，模板临时放置在施工层楼面时，要设置必要的防护措施，禁止模板长时间停放在施工层面上。
模板吊装时，要调整好吊车的位置，稳起稳落，禁止模板大幅度摆动或碰撞其他物体，根据需要设置风揽绳，禁止人力搬运大模板。
模板起吊前，应复检模板的穿墙螺栓是否拆除干净，模板上是否有可坠落物体，模板与墙体是否完全脱离，方可将模板安全吊走，放置在模板场地，禁止模板长时间滞留在空中。
模板拆除和安装时，指挥和操作人员要协调统一，保证安全。
模板配件必须齐全，不得随意更换或拆卸。
模板支模时，在没有固定前，要采取临时固定措施。
五级以上大风，禁止进行模板吊装作业。
底座平台吊装时，禁止平台上站人。
模板必须定期检修，模板吊钩和斜支撑随时检查，不合适马上更换。
第六章模板系统验算（包括地下、地上全部模板）
剪力墙模板设计
1、墙模板基本参数
计算断面宽度250mm，高度2900mm，两侧楼板高度200mm。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨间距225mm，内龙骨采用双钢管48mm×3.0mm，外龙骨采用50×100mm木方。
对拉螺栓布置7道，在断面内水平间距200+400+400+400+400+400+400mm，断面跨度方向间距450mm，直径12mm。
模板组装示意图
2、墙模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中
c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t——新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/（T+15），取5.000h；
T——混凝土的入模温度，取25.000℃；
V——混凝土的浇筑速度，取1.000m/h；
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.900m；
1——外加剂影响修正系数，取1.200；
2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=36.430kN/m2
实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=36.430kN/m2
倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4.000kN/m2。
3、墙模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板的计算宽度取2.60m。
荷载计算值q=1.2×36.430×2.600+1.4×4.000×2.600=128.222kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=260.00×1.80×1.80/6=140.40cm3；
I=260.00×1.80×1.80×1.80/12=126.36cm4；
计算简图
弯矩图（kN.m）
剪力图（kN）
变形图（mm）
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=11.540kN
N2=31.735kN
N3=31.735kN
N4=11.540kN
最大弯矩M=0.649kN.m
最大变形V=0.3mm
（1）抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.649×1000×1000/140400=4.623N/mm2
面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；
面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!
（2）抗剪计算
截面抗剪强度计算值T=3×17309.0/（2×2600.000×18.000）=0.555N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算T<[T]，满足要求!
（3）挠度计算
面板最大挠度计算值v=0.294mm
面板的最大挠度小于225.0/250,满足要求!
4、墙模板内龙骨的计算
内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。
内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。
q=31.735/2.600=12.206kN/m
外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取横向支撑钢管传递力。
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图（kN.m）
支撑钢管变形图（mm）
支撑钢管剪力图（kN）
经过连续梁的计算得到
最大弯矩Mmax=0.244kN.m
最大变形vmax=0.049mm
最大支座力Qmax=5.290kN
抗弯计算强度f=0.244×106/9458000.0=25.80N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!
5、墙模板外龙骨的计算
外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。
外龙骨按照集中多跨连续梁计算。
外龙骨计算简图
外龙骨弯矩图（kN.m）
外龙骨变形图（mm）
外龙骨剪力图（kN）
经过计算得到最大弯矩M=0.416kN.m
经过计算得到最大支座F=11.372kN
经过计算得到最大变形V=0.1mm
外龙骨的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；
I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；
（1）外龙骨抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.416×106/83333.3=4.99N/mm2
外龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
（2）外龙骨抗剪计算
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×3438/（2×50×100）=1.031N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
外龙骨的抗剪强度计算满足要求!
（3）外龙骨挠度计算
最大变形v=0.1mm
外龙骨的最大挠度小于450.0/250,满足要求!
6、对拉螺栓的计算
计算公式:
N<[N]=fA
其中N——对拉螺栓所受的拉力；
A——对拉螺栓有效面积（mm2）；
f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
对拉螺栓的直径（mm）:
12
对拉螺栓有效直径（mm）:
10
对拉螺栓有效面积（mm2）:
A=76.000
对拉螺栓最大容许拉力值（kN）:
[N]=12.920
对拉螺栓所受的最大拉力（kN）:
N=11.372
对拉螺栓强度验算满足要求!
楼板模板扣件钢管高支撑架计算书
高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
模板支架搭设高度为2.7米，
搭设尺寸为：
立杆的纵距b=0.90米，立杆的横距l=0.90米，立杆的步距h=1.50米。
图楼板支撑架立面简图
图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元
采用的钢管类型为
48×3.0。
1、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值q1=25.000×0.160×0.900+0.350×0.900=3.915kN/m
活荷载标准值q2=（2.000+1.000）×0.900=2.700kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=90.00×1.80×1.80/6=48.60cm3；
I=90.00×1.80×1.80×1.80/12=43.74cm4；
（1）抗弯强度计算
f=M/W<[f]
其中f——面板的抗弯强度计算值（N/mm2）；
M——面板的最大弯距（N.mm）；
W——面板的净截面抵抗矩；
[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M=0.100ql2
其中q——荷载设计值（kN/m）；
经计算得到M=0.100×（1.2×3.915+1.4×2.700）×0.250×0.250=0.053kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.053×1000×1000/48600=1.090N/mm2
面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!
（2）抗剪计算
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力Q=0.600×（1.2×3.915+1.4×2.700）×0.250=1.272kN
截面抗剪强度计算值T=3×1272.0/（2×900.000×18.000）=0.118N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算T<[T]，满足要求!
（3）挠度计算
v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250
面板最大挠度计算值v=0.677×3.915×2504/（100×6000×437400）=0.039mm
面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!
2、纵向支撑钢管的计算
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为
截面抵抗矩W=4.49cm3；
截面惯性矩I=10.78cm4；
（1）荷载的计算：
A、钢筋混凝土板自重（kN/m）：
q11=25.000×0.160×0.250=1.000kN/m
B、模板的自重线荷载（kN/m）：
q12=0.350×0.250=0.088kN/m
C、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m）：
经计算得到，活荷载标准值q2=（1.000+2.000）×0.250=0.750kN/m
静荷载q1=1.2×1.000+1.2×0.088=1.305kN/m
活荷载q2=1.4×0.750=1.050kN/m
（2）抗弯强度计算
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.36×0.90×0.90=0.191kN.m
最大剪力Q=0.6×0.900×2.355=1.272kN
最大支座力N=1.1×0.900×2.355=2.331kN
抗弯计算强度f=0.191×106/4491.0=42.48N/mm2
纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
（3）挠度计算
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=（0.677×1.838+0.990×0.750）×900.04/（100×2.06×105×107780.0）=0.368mm
纵向钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!
3、横向支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.33kN
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图（kN.m
支撑钢管变形图（mm）
支撑钢管剪力图（kN）
经过连续梁的计算得到
最大弯矩Mmax=0.764kN.m
最大变形vmax=1.888mm
最大支座力Qmax=9.251kN
抗弯计算强度f=0.764×106/4491.0=170.04N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!
4、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:
R≤Rc
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=9.25kN
为满足抗滑承载力的设计要求,采用双扣件!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:
单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
5、立杆的稳定性计算荷载标准值
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
（1）静荷载标准值包括以下内容：
A、脚手架钢管的自重（kN）：
NG1=0.129×2.700=0.349kN
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。
B、模板的自重（kN）：
NG2=0.350×0.900×0.900=0.283kN
C、钢筋混凝土楼板自重（kN）：
NG3=25.000×0.160×0.900×0.900=3.240kN
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=3.872kN。
（2）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值NQ=（1.000+2.000）×0.900×0.900=2.430kN
（3）不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ
6、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.05kN；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；
i——计算立杆的截面回转半径（cm）；i=1.60
A——立杆净截面面积（cm2）；A=4.24
W——立杆净截面抵抗矩（cm3）；W=4.49
——钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
l0——计算长度（m）；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式
（1）或
（2）计算
l0=k1uh
（1）
l0=（h+2a）
（2）
k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.185；
u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.70
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.20m；
公式
（1）的计算结果：
=94.46N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!
公式
（2）的计算结果：
=41.46N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算
l0=k1k2（h+2a）（3）
k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.000；
公式（3）的计算结果：
=55.05N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!
7、楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验
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